Детали Радиусы закруглений

Радиус закругления матрицы вытяжного штампа влияет на ход вытяжки. Увеличение радиуса матрицы позволяет снизить усилие вытяжки, но уменьшает площадь контакта под прижимом. Следствием этого является возможность складкообразования и нарушение хода вытяжки, что приводит к отрыву дна детали. Радиус закругления матрицы обычно устанавливают из опытных данных, например, для тонколистовой стали [c.162]

Для лучшего затекания металла в углубления штампа необходимо закруглять все наружные углы штампуемой детали радиус закругления в этом случае принимают от 1 до 6 мм при глубине полости от 10 до 150 мм для входящих углов радиус закругления рекомендуется брать равным 2/3 от глубины полости кроме того, толщина стенки нигде не должна быть менее 4 мм. [c.42]

МО закруглять все наружные углы штампуемой детали радиус закругления в этом случае принимают 1...6 мм при глубине полости [c.33]

У острой кромки детали радиус закругления г должен быть рацеи величине припуска а, причем здесь следует учитывать фаски и радиусы закруглений на чистовом чертеже [c.116]

У острой кромки детали радиус закругления г должен быть равен величине припуска а, причем следует учитывать фаски и радиусы закруглений на чистовом чертеже детали (рис. 24, а). Не рекомендуется давать радиус меньше размера припуска (рис. 24, б). [c.140]

Радиус закругления пуансона Гд принимают равным требуемому радиусу закругления г штампуемой детали радиус закругления матрицы [c.194]

Всевозможные пазы и гнезда в деталях, выполняемые механической обработкой, также должны, если это возможно по конструкторским соображениям, иметь выход инструмента. Если же конструкция детали не допускает выхода инструмента, то это приходится учитывать в конфигурации детали. Радиусы закругления у гнезд и выемок должны соответствовать размерам нормальных фрез. Следует иметь в виду, что по технологичности предпочтительна обработка дисковыми фрезами, а не концевыми, так как у дисковой скорость обработки больше. [c.347]

На рис. 236 приведена блок-схема прибора для определения шероховатости поверхности детали. Действие прибора основано на принципе ощупывания исследуемой поверхности алмазной иглой с малым радиусом закругления и преобразовании колебаний иглы в изменения напряжения, усиливаемые электронным блоком, на выход которого подключается записывающий или показывающий прибор. [c.280]

Измерение радиусов закруглений и галтелей можно производить при помощи радиусомера, представляющего собой набор пластинчатых шаблонов (рис. 349, а). Шаблоны шарнирно соединены с обоймой радиусомера. Для измерения радиуса закругления детали к ее поверхности прикладывают [c.192]

Радиусы закруглений охватывающей детали должны быть больше радиусов охватываемой (рис. 11.21, а, б). [c.331]

Из всего изложенного следует, что наличие концентрации напряжений снижает усталостную прочность детали. Поэтому при проектировании машин следует стремиться к тому, чтобы влияние местных напряжений было сведено к минимуму. Достигается это, прежде всего, конструктивными мерами. Для ответственных деталей, работающих в условиях циклических напряжений, внешние обводы стремятся сделать возможно более плавными, радиусы закругления ио внутренних углах увеличивают, необходимые отверстия располагают в зоне пониженных напряжений и т. д. [c.401]

Иначе обстоит дело при циклически изменяющихся напряжениях. Многократное изменение напряжений в зоне очага концентрации приводит к образованию и дальнейшему развитию трещины с последующим усталостным разрушением детали. Поэтому при циклическом нагружении явление концентрации требует особого внимания, что находит свое выражение прежде всего в тех мерах, которые применяются на практике при проектировании машин. Для деталей, работающих в условиях циклических напряжений, внешние обводы стремятся сделать возможно более плавными, радиусы закругления во внутренних углах увеличивают, необходимые отверстия располагают в зоне пониженных напряжений и т.д. [c.485]

В соответствии с полученной высотой уступов по табл. 4.13 выбираем формовочные уклоны (3°03 и 3°49 ), а п графикам рис. 4.8 — радиусы закруглений. С учетом требований чертежа детали в данном случае можно для всех сопряжений установить радиус закругления — 5 мм. [c.72]

Согласно ГОСТ 7505—89 радиусы закруглений внешних углов поковок выбирают по табл. 5.11 в зависимости от массы поковки и глубины полости ручья штампа. Внутренние радиусы примерно в 3 раза больше соответствующих наружных. Достаточно, чтобы значения этих радиусов были на 0,5...1 мм больше припуска на механическую обработку поковки. Если для обрабатываемых кромок рекомендуемый радиус окажется меньше суммы значений наружного радиуса закругления (или фаски) на обработанной детали и назначенного припуска, то полезно радиус увеличить до указанной суммы. [c.123]

При посадке детали на вал радиус закругления детали г должен быть больше радиуса галтели г (рис. 22.2, а) — это является [c.384]

При раскатке поверхности стальной детали шариком диаметром 17 мм при частоте вращения детали 100 об мин подача 0,1 мм м и роликом диаметром 40 жж с радиусом закругления 4,5 мм с увеличением усилия раскатки глубина залегания максимума остаточных напряжений сжатия увеличивается, но величина напряжения на поверхности уменьшается. На показания низкочастотных приборов заметно влияет исходное состояние образца до наклепа. Но несмотря на это, положение максимума, определенное индукционными приборами, отличается от положения максимума напряжений, измеренных механическим методом, на величину не более 0,05 мм. [c.153]

Чтобы формулу (И) применить для определения масштабного фактора при растяжении — сжатии, примем, что радиусы закругления рабочей части детали и эталонного образца практически одинаковы, следовательно, отношение яа 1 и [c.100]

Обработка опорных поверхностей под крепежные детали (DX/i Dj) производится в технически обоснованных случаях. Между опорной и цилиндрической поверхностями допускается радиус закругления не более 0,3 мм. [c.279]

Все размеры детали на чертеже должны быть нанесены с предельными отклонениями (исключения составляют размеры неответственных фасок и радиусов закруглений) Допускается не указывать предельные отклонения в следующих случаях. [c.383]

При технико-экономическом анализе выбранного способа изготовления заготовки надо учитывать эксплуатационные свойства детали с учетом требований оптимальной надежности. Из отливок можно выполнять сложные сборочные единицы, имеющие выступы и тонкие высокие ребра, установленные иод разными углами, кривые, сложные и пересекающиеся поверхности, несимметричные углубления и т. д. Необходимо также учитывать, что штампованные детали требуют применения довольно значительных уклонов для облегчения выемки поковок из штампа, больших радиусов закругления, относительно большой толщины стенок, отверстий с правильными геометрическими формами (цилиндр, конус и т. д.) при этом отверстия малого диаметра обычно не выполняются. [c.365]

Путем спекания порошков можно получать детали с довольно сложной формой только при соблюдении следующих условий отношение высоты изделий к поперечным размерам не должно быть очень большим (желательно меньше 2,5) деталь не должна иметь глубоких узких впадин должны отсутствовать отверстия и впадины, перпендикулярные к направлению прессования необходимо наличие плавных переходов от одного сечения к другому должны быть довольно большие радиусы закругления, толщина стенок желательна не меньше 1,2—1,8 мм. [c.367]

Формы кромок деталей, сопрягающихся с уступом (фиг. 72, г), должны выполняться таким образом, чтобы исключить возможность заклинивания. В частности, радиус закругления уступа на охватываемой детали должен быть меньше катета фаски на охватывающей детали. Кромки колец подшипников качения закругляются по радиусу радиус закругления уступа на сопряженной детали должен быть меньше радиуса закругления подшипника. [c.143]

Радиус закругления вершины резца должен быть меньше наименьшего радиуса кривизны вогнутого участка профиля обрабатываемой детали. В противном случае этот участок не будет обработан. [c.319]

Действие факторов, образующих погрешность детали, представлены на структурной схеме II. 1. Конструктивные особенности элементов детали должны быть таковы, чтобы они были направлены на уменьшение величины и колебания усадки детали. В этом плане существенное влияние оказывает ряд параметров, например толщина стенки, радиусы закруглений, характер расположения отверстий на поверхности детали и металлической арматуры в теле детали, технологические уклоны. [c.132]

Плавность переходов в сопряжённых плоскостях от одного сечения детали к другому определяется радиусами закругления. [c.464]

При конструировании поковок полых цилиндрических деталей с фланцами следует устанавливать такие радиусы закруглений, которые обеспечивали бы плавный переход от одного сечения детали к другому. [c.464]

При штамповке деталей из нежелезных сплавов величины указанных углов наклона стенок матриц и пуансонов к направлению деформирующего усилия должны быть значительно меньше, чем при штамповке деталей иЗ стали. При штамповке деталей из алюминиевых сплавов угол наклона стенки принимается в большинстве случаев для матриц от 1 до 2,5°, а для пуансонов от 1,5 до 3° (в зависимости от высоты штамповки). Угол наклона стенки пуансона и матриц выше 3° допускается только как исключение, если, например, необходимо увеличить до требуемых размеров радиус закругления, устанавливаемый при переходе от одного сечения детали к другому. Увеличение углов наклона при штамповке деталей из алюминиевых сплавов, например поршней [c.465]

Разъем для деталей, не обрабатываемых кругом, должен быть установлен конструктором, так как от выбранного разъема зависят элементы конструкции детали (углы наклона стенок, радиусы закруглений и др.). [c.94]

На сопряжения.х обработанных поверхностей детали желательно также иметь достаточные радиусы закругления (или фаски) во избежание необходимости увеличивать припуск против нормального по всей поверхности поковки, чтобы обеспечить нормальный припуск на угол (фиг. 19). [c.96]

Чертеж поковки разрабатывается по чертежу готовой детали. При этом следует установить направление расположения волокон металла соответственно эксплуатационным условиям выбрать положение поверхности разъема проверить технологичность детали и установить соответствие допусков по необрабатываемым элементам детали допускам, выдерживаемым при штамповке установить напуски, штамповочные уклоны, размеры наметок под прошивку, радиусы закруглений назначить допуски и припуски на обрабатываемые элементы детали. [c.786]

Высота h порога, по аналогии с перетяжным ребром, может колебаться в значительных пределах (Л = 3-f--4-16 мм) в зай исимости от конкретных условий. Меньшие значения применяют в тех случаях, когда требуется относительно невысокая степень торможения. Кроме того, указанный параметр прямо пропорционален габаритам штампуемой детали. Радиус закругления рабочей кромки порога назначают ориентировочио равным толщине S штампуемого материала, его значение уточняют при отладке штампа. От высоты h и радиуса закругле-нйя г порога зависит степень защемления материала. Напуск материала за пределами порога при малой глубине детали ограничивают до минимума, оставляя к концу процесса только запас на перегиб края заготовки. В таких условиях при малой глубине детали металл в процессе деформирования перемещается из зоны порога в малых объемах или остается неподвижным (на этом участке). [c.421]

Для вюрой и последующих вытяжек радиусы выбирают из табл. 66. Радиус закругления пуансона в этом случае назначают для всех операций (кроме последней) по возможности равным радиусу закругления матрицы а для последней операции — по внутреннему радиусу детали. Радиусы закругления матрицы и пуансона при вытяжке прямоугольных деталей принимают такими же, как и для вытяжки цилиндрической детали. [c.144]

При первых ТО...20 операциях вытяжки образуются как на от-штампоБяяной детали, так и на рабочей лог.ерхности протяжного кольца, особенно в ыестеос переходов радиуса закругления к формую-ще <у пояску, риски, задиры, вмятины и наплывы в сторону течения металла. Износ формующего пояска протяжного кольца также проявляется с постепенном увеличении внутреннего диаметра протяжного колъца. [c.96]

Влияние концентрации напряжений. Наиболее важным фактором, снижающим предел выносливости, является концентрация напряжений, вызванная резким изменением сечения детали. Ко1щентра-торами напряжений на практике являются шпоночные канавки, отверстия в детали, нарезки на поверхности, малые радиусы закруглений в местах резкого изменения размеров сечения и т. п. Концентрация напряжений, как правило, содействует зарождению усталостной трещины, которая, развиваясь, приводит в конце концов к разрушению детали. [c.601]

В инструментальном микроскопе (рис. 5.15) с бинокулярным тубусом 3 измеряемую деталь устанавливают на стеклянном столе 2, положение которого определяют с помощью продольной (150 мм) и поперечной (75 мм) Н1кал. Изображения этнх шкал вместе с нониусом проецируется на экраны II и 15. Деталь в нужное положение (в поле зрения тубуса) устанавливают грубым (свободным), а затем точным (с помощью меха1П змов микронодач 1 и 10) перемещениями стола. Тубус 3 устанавливают в вертикальное положение с помощью соосных маховичков 7 (грубое и точное перемещения), измеряя перемещения но шкале 5 с нониусом, цена деления которого 0,1 мм. Поворачивая маховик 12, стойку 9 можно наклонить на угол ( 15°), измеряемый через окпо 13. При вертикальном положении стойки загорается лампочка 14. Поворотом рукоятки 6 изображение детали можно спроецировать на экран 4. С помощью сменных рамок 8 на изображение детали можно наложить изображения сеток с контролируемыми профилями резьбы, радиусами закруглений, углами и т. п. [c.128]

Литые детали. Корпусы, крышки, кронштейны, стойки, фланцы и другие детали сложной конфигурации отливают из чугуна СЧ 12-28, СЧ 15-32, силумина АЛ2, АЛ6, АЛ9 и других сплавов. Рекомендуется обрабатываемые поверхности деталей располагать в одной плоскости и делать выступающими на 2—5 мм над необрабатываемыми по возможности применять плоские и цилиндрические станки и делать их одинаковой толщины б без массивных приливов переходы толщины стенки от тонких б к более толстым 6i должны быть плавными с внутренним радиусом закругления R = 0,25 (б + бх) и наружным / = / + 0,5 (б -f + 6i) для увеличения жесткости детали применять ребра толщиной Д = (0,6- 0,8) б и высотой к 56. Конфигурация детали должна обеспечивать беспрепятственное извлечение модели из формы и иметь соответствтвующие уклоны (при глубине формовки Н < 25 мм уклон 1/5, при Н > 25 мм — 1/10). [c.164]

В соответствии с рекомендациями табл. 5.11 и требованиями чертежа готовой детали устанавливаем радиусы закруглений 5 мм. Ввиду большой глубины центрального отверстия проектируем одностороннюю наметку ступенчатого глухого отверстия с глубиной каждой ступени hfn2 do s и уклоном полости 30 (формируется пуансоном). [c.128]

Пример 17. Алмазная игла щупового прибора с г = 12,5 мкм и модулем упругости ал = 8-10 Па контактирует со шлифованной деталью из стали ШХ15 (Ест = 2-10 Па), неровности поверхности которой имеют радиус закругления выступов 31 мкм и радиус закругления впадин 28 мкм. Требуется определить упругое сближение иглы и детали на выступах и во впадинах при полной нагрузке на иглу на выступах Н и во впадинах 1,5-10" Н. [c.126]

Размеры радиусов и фасок распространяются на детали, изготовляемые из металла и пластмасс, но не распространяются на размеры радиусов, закруглений (сгиба) гнутых деталей, фасок на резьбах, радиусов проточек для выхода резьбообразующего инструмента, фасок и радиусов закруглений шзрико- и роликоподшипников и на их сопряжения с валами и корпусами. [c.138]

Рассмотрим плоскодеформированное напряженное состояние зуба и впадин, которое возникает в резьбовых соединениях большого диаметра с относительно мелкой резьбой в зонах сопряжения. Область возмущения напряженного состояния, в которой требуется находить распределение напряжений и значение козффициента концентрации, удалена на большое расстояние от оси, и размеры этой области можно рассматривать как малые в сравнении с расстоянием от оси [33]. На рис. 4.17 показаны зависимости коэффициентов концентрации от соотношения размеров в плоской и осесимметричной задаче при растяжении пластинки и вала с выточками, глубина и радиус закругления в метрической резьбе шага 5=6 мм. При неизменной геометрии вьггочек, изменяя размер ослабленного сечения d, получаем зависимости коэффициентов концентрации в плоской и осесимметричной детали от d. Кривая 1 относится к плоской задаче, а кривая 2 — к осесимметричной. Из рисунка видно, что при увеличении размера d обе кривые сближаются и, начиная с некоторой величины, совпадают, что свидетельствует о практически полной идентичности напряженных состояний в окрестности впадин. В соответствии с зтим в случае нагрузки, приложенной непосредственно к зубу, можно принять, что напряженное и деформированное состояние, возникающее в зубе и в окрестности впадин, является плоским. [c.159]

Конструктивные формы и соотношение сечений детали должны (при данной марке стали) обеспечивать получение требуемых эксплуатационных свойств без деформаций детали при термообработке, выходящих за пределы допустимых величин, и без образования трещин, В этом отношении наиболее совершенными являются конструктивные формы деталей, не дающие при термообработке напр> жений высокого значения и связанных с ними деформаций и трещин. Особенно важным является отсутствие надрезов, острых выточек, пересечения отверстий, галтелей с малым радиусом закругления и резких переходов по сечению детали, являющихся концентраторами напряжений при закалке деталей и приводящих к их деформации и тре-щинообразованию, особенно при закалке в резких охладителях (вода, раствор NaOH). [c.694]

Метод Ю. А. Шиманского дает расчет концентрации напряжений в местах выступов на контуре детали и возле отверстий в растягиваемой или изгибаемой полосе в зависимости от формы и радиусов закруглений вырезов и от размеров подкрепляющих утолшеннй[10]. [c.418]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...