Стали зависимость от твердости и предела текучести

Влияние предела текучести на износостойкость стали при ударе и скольжении также различно при ударе по абразиву в хрупкой и вязкой области влияние предела текучести стали на ее износостойкость неоднозначно, при скольжении в хрупкой и вязкой областях разрушения с увеличением предела текучести износостойкость стали растет. Это вполне закономерно, так как характер зависимостей твердости и предела текучести от температуры отпуска примерно одинаков. [c.179]

Рис. 6.7. Зависимости предела прочности а и предела текучести 0() 2 (") и твердости HR (6) стали (0,78°С) от температуры превращения аустенита

Критерии прочности материала выбирают в зависимости от условий его работы. При статических нагрузках критериями прочности являются временное сопротивление сгв и предел текучести его,2 характеризующие сопротивление материала пластической деформации . Поскольку при работе большинства деталей пластическая деформация недопустима, то их несущую способность, как правило, определяют по пределу текучести. Для приближенной оценки статической прочности используют твердость НВ (для сталей справедливо эмпирическое соотношение Ств = НВ/3,4). [c.224]

Под влиянием изменения структуры стали, протекающего, в зависимости от температуры и времени отпуска, существенно изменяются сопротивление сталей хрупкому разрушению и вязкость, каким бы показателем, пригодным для оценки, их не характеризовали. На рис. 21 показано изменение показателей вязкости инструментальных сталей, полученных различными способами, в зависимости от температуры и продолжительности отпуска. Естественно, что предел текучести сталей (твердость) зависит также от этих структурных изменений, хотя и не в такой мере, как вязкость. На основе экспериментальных результатов для каждой стали можно подобрать такую оптимальную комбинацию параметров термообработки (температура и продолжительность аустенитизации, температура и продолжительность отпуска), при которой показатель, характеризующий структуру стали, сложившуюся под ее воздействием (будь то удельная работа разрушения или вязкость разрушения), будет максимальным и предел текучести также будет наибольшим. В этом состоянии распределение выделений по размеру и по объему стали сравнительно равномерно и за время заданного срока службы инструмента это распределение, а также распределение легирующих между матрицей и карбидами остаются практически неизменными. [c.42]

Одной из важнейших механических характеристик, влияющих на скорости почти всех процессов, является твердость Я и предел текучести (Оз ) материала. На рис. 202 показано, как при прочих равных условиях изменяется вид износа в зависимости от механических свойств трущихся поверхностей. Для стали УЮА окислительный износ проявляется от минимальных скоростей до - скорости Ъ м/сек (область А). При скорости свыше 3 м/сек наступает тепловой износ (область Б). Для стали 10 окислительный износ проявляется в областях /, 3, а схватывание—в областях 2, 4. Большое влияние на скорости процессов при изнашивании оказывают теплофизические и химические свойства. [c.328]

Таким образом, силы для подшипников качения, а следовательно, и натяги лимитируются прочностью самого подшипника. Точность исполнительных размеров деталей неподвижных сопряжений для подшипников качения соответствует 6-му и 7-му квалитетам, где напряжения не выходят за пределы упругих деформаций. Что касается абсолютных значении Оть то здесь необходимо учесть следующее повышение твердости металла л тем термической обработки приводит к значительному п(вы-шению предела текучести От так, по данным работы [63], увели пение твердости стали 40Х в пределах 179. .. 255 НВ соответствует повышению предела текучести до Ог—350. ..550 МПа. То же самое относится и к другим конструкционным сталям, где на блюдается определенная зависимость между НВ и От- [c.168]

Хромоникелевые стали после закалки на аустенит обладают высокими пластическими свойствами. С ростом содержания углерода (и азота ) повышаются механические свойства хромоникелевых сталей как в закаленном, так и в состаренном состоянии. При этом чем выше температура закалки сталей (950—1150° С), тем меньше их прочность и твердость и выше пластичность. При холодной деформации в зависимости от степени обжатия происходит значительный рост предела прочности, текучести и твердости, пластические свойства снижаются, но сохраняются па достаточно высоком уровне. При холодной деформации происходит также изменение магнитных свойств, связанных с превращением аустенита, особенно у низкоуглеродистой стали. [c.27]

На рис. 165 показано изменение механических свойств листовой стали типа 18-8 в зависимости от степени обжатия при холодной прокатке. Как видно из рисунка, предел прочности, текучести и твердость повышаются в два раза, а пластические свойства уменьшаются [250, 253]. [c.305]

С другой стороны, в пределах одного исследования получаются весьма близкие величины отношения Сц.- // для различных сталей, что иллюстрируется кривыми (рис. 274), отображающими температурную зависимость отношения а для углеродистой, марганцовистой и хромоникелевой сталей. Очевидно, наблюдающиеся расхождения, указанные в табл. 37, связаны с влиянием фактора времени на результаты горячих испытаний. Влияние этого фактора на результаты испытаний металлов на твердость при высоких температурах было рассмотрено достаточно подробно. Еще большее значение имеет фактор времени при горячих разрывных испытаниях. Как указывалось в главе П, в зависимости от длительности нагружения при постоянной температуре можно получить для данной стали совершенно различные численные значения пределов прочности и текучести. [c.313]

Зависимость истинных напряжений от модифицированной по скорости температуры построена Мак-Грегором и Г. Фишером для сталей с различным содержанием углерода (рис. 1.7, б) [32]. Зона А соответствует испытаниям на растяжение, зона В-т сжатие при переменных 0 и б, а зона С - на сжатие при постоянных 0 и ё (степень деформации б = 0,8). Кривые отражают известный закон Н.С. Курнакова изменение прочностных характеристик материала (твердости, предела текучести и временного сопротивления) подчиняется экспоненциальной зависимости от температуры (рис. 1.7, в) [c.19]

Механические свойства стали неоднозначно влияют на ее износостойкость при ударно-усталостном изнашивании. С увеличением прочностных характеристик (пределов прочности и текучести, твердости) износостойкость стали увеличивается. Однако зависимости износостойкости стали от каждой из этих характеристик имеют свои особенности. Для всех характеристик в обшей за- [c.106]

Изменения предела прочности и предела текучести при изгибе, твердости быстрорежущих сталей марки R6, закаленных с различных температур, в зависимости от температуры отпуска приведены в табл. 90. Температуры нагрева под закалку, обеспечивающие наибольшую твердость и наибольший предел прочности при изгибе, тоже не совпадают, но путем вариаций температур отпуска можно установить оптимальное значение для того и другого. Предел прочности на изгиб и ударная вязкость быстрорежущей стали марки R6, полученной с помощью электрошлакового переплава, при той же твердости существенно выше тех же характеристик стали с более неоднородной структурой. Данные о влиянии трехкратного отпуска по одному часу на предел прочности при изгибе быстрорежущих сталей марок R6 (6—5—2) и R10 (2—8—1) приведены в табл. 91. Предел прочности на изгиб быстрорежущей стали типа 6—5—2, полученной путем электрошлакового переплава, в случае, почти такого же предела текучести при сжатии немного меньше, чем быстрорежущих сталей типа 2—8—1, легированных почти исключительно молибденом, но существенно больше, чем у сталей, содержащих 18 % W (см. табл. 78). Данные о влиянии температуры закалки на предел прочности при изгибе и работу разрушения при изгибе в продольном и поперечном направлениях для сталей марки R6, полученных электрошлаковым переплавом и обычного качест,-ва, приведены в табл. 92. Благоприятное воздействие электрошлакового переплава очевидно как в продольном, так и в поперечном направлениях. Значительно уменьшается анизотропия свойств. [c.225]

При определенных температурно-скоростных условиях пластической деформации любого вида обнаруживается нарушение монотонной температурной зависимости всех характеристик механических свойств технического железа, углеродистых и легированных сталей и других сплавов. При нормальных скоростях деформирования, порядка 10 —10 секг , аномальное нарушение температурной зависимости механических свойств совпадает с температурой появления на поверхности стальных образцов окисной пленки синего цвета или так называемого синего цвета побежалости (250-—300° С). При этом происходит снижение пластичности стали сталь становится более ломкой чем при более низких или более высоких температурах деформации. К настоящему времени накоплен обширный экспериментальный материал, показывающий, что синеломкость стали сопровождается не только снижением пластичности, но и рядом других эффектов снижением ударной вязкости, повышением твердости и предела прочности при почти неизменном значении предела текучести, прерывистым протеканием пластической деформации и характерным звуковым эффектом, уширением рентгеновских интерференционных линий, уменьшением областей когерентного рассеяния рентгеновских лучей и ростом микроискажений кристаллической решетки, повышением коэрцитивной силы и другими явлениями. При этом температура аномального изменения указанных характеристик зависит от скорости деформации и с увеличением последней от 10- сек- до 10 сек- повышается от комнатной до субкритической [172, 425]. Следовательно, термин синеломкость совершенно не отражает сути атомистиче- [c.218]

Отпуск стали. Отпуск смягчает действие закалки, снимает или уменьшает остаточныё напряжения, повышает вязкость, уменьшает твердость и хрупкость стали. Отпуск производится путем нагрева заготовок до температуры ниже критической при этом в зависимости от температуры могут быть получены структуры мартенсита, троостита или сорбита отпуска. Эти структуры отличаются от структур закалки того же наименования при закалке цементит (в троостите и сорбите) получается в форме удлиненных пластинок, как в пластинчатом перлите (см. рис. 54, а), а при отпуске он получается зернистым или точечным, как в зернистом перлите (см. рис. 67). Преимуществом точечной структуры является более благоприятное сочетание прочности, вязкости и пластичности. При одинаковом химическом составе и одинаковой твердости сталь с точечной структурой имеет более высокое относительное сужение / и ударную вязкость iii , повышенное удлинение 6 и предел текучести по сравнению со сталью с пластинчатой структурой. [c.99]

В зависимости от твердости обрабатываемого материала упрочнение методами динамического вдавливания требует в 1,7...2,8 раза больше энергии, чем статическое вдавливание. Это вызывается тем, что с увеличением скорости нагружения время протекания деформаций уменьшается, и увеличиваются напряжения, при которых упругие деформации переходят в пластические. При увеличении скорости деформирования (удара) до 7...8 м/с динамический предел текучести и прочности стали интенсивно растет и дальше изменяется мало. В результате деформирования ПС металла и трения при ППД образуется теплота, которая генерируется в очаге деформирования и на поверхности контакта заготовки с инструментом (рабочим телом). Локальные участки ПС могут нагреваться до значительных температур при обкатывании - до 300...400°С, при выглаживании -до 600...700°С, при ударных методах - до 800...1000°С. Сильный нагрев ПС может приводить к термопластическим деформациям и структурным превращени- [c.210]

Большинство легирующих компонентов имеет объемноцентриро-ванную или гранецентрированную кубическую решетку, такую же, как а- и у-железо. Это одно из условий того, чтобы легирующий компонент образовывал с железом твердый раствор. Пространственная решетка кристаллов Be, Ti, Zr, Hf гексагональная. Si и С — алмазная. Поэтому эти компоненты в минимальной степени растворяются в железе. Неограниченное растворение возможно лишь тогда, когда разница между диаметрами атомов легирующего компонента и железа небольшая (<14%), а также если концентрация электронов или совсем не изменяется, или изменяется незначительно. Пределы растворимости некоторых легирующих компонентов в двух аллотропных модификациях железа приведены в табл. 27. Растворимость отдельных компонентов зависит от температуры и содержания углерода в стали. Растворяющиеся компоненты в зависимости от степени деформации решетки повышают предел текучести стали, ее твердость, изменяют стабильность образовавшейся фазы, теплостойкость и т. д. Увеличение твердости, однако, незначительное. [c.81]

Зависимости твердости, работы разрушения, а также пределов прочности и текучести при изгибе от температуры отпуска быстрорежущей стали марки R10 (2—9—1), закаленной с различных температур, представлены в табл. 94. В случае увеличения температуры закалки наибо.пьшее значение предела прочности при изгибе можно достигнуть путем повышения температуры отпуска. Однако максимальные значения предела прочности при изгибе и ударной вязкости при температуре закалки выше 1190° С начинают убывать. Температура закалки, при которой достигается максимум предела прочности при изгибе, не совпадает с температурой отпуска, обеспечивающей наибольшую твердость, причем этот максимум можно достичь при немного большей температуре отпуска. Наибольшей твердости соответствует наименьшее значение ударной вязкости. Твердость и главным образом вязкость быстрорежущих сталей, полученных путем электрошлакового переплава, намного выше, чем Обычных быстрорежущих сталей подобной твердости. Предел текучести при сжатии быстрорежущей стали марки R10 больше, чем быстрорежущей стали марки R3 и даже стали марки R6 (см. табл. 91). [c.227]

Механические свойства углеродистой и легированной стали очень сильно меняются под влиянием термической обработки. В справочниках обычно приводятся для каждой марки стали кривые изменения твердости, предела прочности, предела текучести, удлинения и сужения в зависимости от температуры отпуска (фиг. 214). Однако на основании большого количества опытов и анализа таких кривых для разных марок стали нормального качества и недефектных выяснилось, что колебания механических свойств в пределах одной марки стали могут быть больше, чем для сталей с разным химическим составом. [c.325]

Д, заставляет шарик ударять по одной точке образца 3, зажатого в тиски, к-рые притягиваются к массивному бетонному фундаменту. Высота подскока шарика регулируется пружинкою контакта и измеряется микрометрен-ным винтом I. Испытание ведется в течение 2 ч. при высоте падения 35 мм и частоте—5 ударов в ск. Через каждые 10—15 мин. измеряется диаметр отпечатка на восковых слепках с них. Как показал опыт, твердость на утомление (выносливость на смятие) не сводится к бринелевской твердости на вдавливание и обнаруживает особое свойство материала точно так же она мало связана с пределом упругости и с пределом текучести, но обнаруживает ббльшую зависимость от прочности на разрыв. Наибольшая закономерность связи при изучении рельсовой стали оказалась у твердости на утомление с твердостью по Герберту (фиг. 63). [c.86]

Зависимость предела выносливости сталей от предела текучести [1036] показана на рис. 2.3. Из рисунка следует, что предел выносливости увеличивается линейно (с некоторым разбросом) при увеличении предела текучести. Эта зависимость может быть описана уравнением а , = 105 + 0,43от, где Ох — предел текучести, МПа. Зависимость пределов выносливости сталей от твердости по Бринеллю НВ [1036], показанная на рис. 2.4, описывается формулой а , = 0,115 НВ, Менее четко проявляется зависимость между пределом выносливости и удлинением при разрыве илн сужении в шейке. Такие зависимости для сталей показаны на рис. 2.5 [778]. Стали с большим удлинением при разрушении имеют более низкие пределы выносливости (рис. 2.5, а), при этом происходит такой большой разброс характеристик, что для практического использования такие зависимости не пригодны. Между относительным сужением и пределом выносливости (рис. 2.5, б) вообще ие существует связи. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...