Влияние отношения осевых скоростей

ЗЛ. Влияние отношения осевых скоростей на работу решетки [c.65]

Влияние отношения осевых скоростей на угол отставания потока [c.66]

Влияние отношения осевых скоростей на коэффициент потерь [c.69]

Влияние отношения осевых скоростей на распределение давления [c.69]

Рис. 3.4. Результаты расчетов пограничного слоя [3.9], показывающие влияние отношения осевых скоростей на пограничный слой по спинке профиля.

Проточная часть делится сечениями, выбранными из условия, чтобы их осевое расположение соответствовало имеющимся или определяемым данным. Располагая расчетные сечения в осевых зазорах и не производя расчета течения внутри лопаточных венцов, можно упростить решение. При таком расчете лопаточные венцы рассматриваются как решетки, в которых происходят изменения направления входящего потока и потери давления торможения. Для учета влияния отношения осевых скоростей между итерациями можно изменить данные для лопаточных венцов. [c.93]

Компрессорные решетки значительно больше подвержены влиянию отрыва пограничного слоя на боковых стенках. Уже в ранних продувках решеток было отмечено, что удлинение лопаток г = 4 и даже более оказалось недостаточным для исключения значительного влияния трехмерности течения на угол отклонения потока в решетке. Отсюда следует вывод, что при продувках компрессорных решеток необходимы проницаемые боковые стенки, с помощью которых можно управлять величиной отношения осевых скоростей — параметром, который необходимо определять при любых испытаниях решеток. Если производится отсос пограничного слоя с боковых стенок, то не требуется больших удлинений лопаток. В этом случае можно проводить испытания решеток при 1=1. [c.59]

В работе [3.1] сделана попытка обобщить влияние изменения осевой скорости на угол выхода потока, используя понятие эквивалентного двумерного угла выхода по отношению ко входной .V1 и средней ( vi-f- .v2)/2 осевым скоростям. Соотношения для углов выхода потока в этих двух случаях были получены в следующем виде [c.66]

Результаты расчетов по формулам (6.7.10) и (6.7.11) иллюстрируются графиками на рис. 6.7.9 и 6.7.10, причем значения коэффициента найдены для отношения /г/L = 0,1. Из анализа этих графиков можно сделать вывод, что наличие обратного уступа уменьшает как осевую, так и нормальную силы (АСж и ДСу < 0). Массообмен с газом в застойной зоне существенно влияет на величины коэффициентов Дс и ДСу. Абсолютное значение АСх при вдуве газа в застойную зону уменьшается, а при отсосе — увеличивается, причем во всем исследуемом диапазоне значений параметра К с ростом скорости набегающего потока (М1) эти изменения заметно меньше. Иная картина наблюдается для коэффициента ДСу. При вдуве его абсолютное значение возрастает, а влияние числа М1 на зависимость ДСу(А ) при отсосе и вдуве качественно различно (рис. 6.7.10). [c.438]

Циркуляционная сила на РК. Циркуляционная сила возникает не только в подшипнике. Ее порождают также отклонения от осевой симметрии потока в проточной части турбины под влиянием смещения ротора. При отклонении центра вала от оси статора радиальные зазоры во всех уплотнениях становятся несимметричными по отношению к этой оси. Это влечет за собой изменение протечек и перекос полей скоростей и давлений, а следовательно, и к. п. д. ступени. [c.250]

Рис. 5-17. Изменение степени реактивности ступени в зависимости от отношения скоростей и/со и начальной влажности г/о. а — радиально-осевая ступень с лопаточным сопловым аппаратом / —Д<=100°С и Д/-7 С 2 — /п=0.8% 3 — /0=4,5% б —с безлопаточным сопловым аппаратом / —Ai=100 2—i/o—0,5% 3 — i/o=I.8% 4—J/o=7,6% — влияние начальной влажности на изменение степени реактивности при и/со-0,65.

На рис. 2.23 представлена зависимость Т от отношения скоростей ы/Сф для радиально-осевой ступени двухпоточного типа с радиальными пластинами во входной части лопаточного аппарата ротора. В этой ступени наряду с потерями с выходной скоростью на оптимальное отношение скоростей (ы/сф)цд. весьма существенное влияние оказывают потери энергии в рабочих лопатках, которые минимальны вблизи значений ы/сф при Р, = 90°. [c.64]

Член с1к1с1р)кр, который характеризует скорость передачи количества движения, трудно вычислить, однако, как было показано раньше, этот член оказывает значительное влияние на сжимае-М ость системы. Вогрин [39] измерил профили отношения осевых скоростей фаз для критического течеиия смесей воздух — вода в сопле Лаваля. Полученные резулытаты указывают на то, что отношение скоростей имеет минимум в критическом сечении сопла [c.267]

Влиянию радиального зазора между лопатками и корпусом у осевых вентиляторов всегда уделялось большое внимание. Вентиляторы, в отличие от компрессоров, часто выполняются с относительно большими зазорами. Следует отметить работу А. В. Колесникова (1960) по влиянию зазора на аэродинамическую характеристику. Потери в зазоре зависят от его величины по отношенйю к длине лопатки и от параметра, характеризующего отношение прироста статического давления в рабочем колесе к динамическому давлению осевой скорости. Из-за резкого увеличения потерь давления в области зазора происходит не только уменьшение давления и кпд вентилятора, но и более раннее наступление срыва потока, что приводит к сужению области рабочих режимов. [c.844]

Различие сохраняется и при выборе оптимальных величин Uj/ o и рт для осевой = 1) ступени, причем непосредственное влияние центробежных сил на потери в рабочем колесе в данном случае отсутствует. Вместе с тем разные способы выбора оптимальных значений /Со и приводят к различным значениям таких параметров ступени как угол Pi, отношения скоростей и (рис. 1.6, а, б). Сами величины и pxopt также различны при [c.27]

Поставим задачу выяснения условий точного кинематического подобия течения в проточной части натурной и модельной ступеней при работе на различных рабочих телах. Будем считать, что геометрическое подобие соблюдено полностью и что можно пренебречь влиянием показателя изоэнтропы k на значения коэффициентов скорости ср и i 3. В соответствии с вышеизложенным полагаем, что критерии подобия Рг и ц/Н можно исключить из рассмотрения как маловлияющие, а течение в первом приближении — автомодельным по отношению к числу Re. Кроме того, примем, что углы выхода потока из сопловой и рабочей решеток сохраняются неизменными у натуры и модели. Возникающие при этом отклонения в значениях чисел Маха для натуры и модели и оценку его влияния на перенос данных ввиду сложности теоретического анализа необходимо рассматривать применительно к конкретным случаям моделирования радиально-осевых центростремительных ступеней. [c.109]

Основными режимными параметрами, оказываюш,ими влияние на экономичность ступени, являются значения критериев Re и М. Поэтому необходимо иметь представление о раздельном влиянии каждого из критериев на к. п. д., а также знать границы области автомодельности по числу Re, что является крайне важным при переносе данных модельных испытаний на натурные условия. Достоверные данные о влиянии чисел Re и М на потери и границах области автомодельности могут быть получены только экспериментально. Для проведения таких опытов необходимо иметь возможность при сохранении постоянным отношения давлений П,, изменять общий уровень давлений в ступени, так как изменять число Re независимо от скорости течения газа при работе с одним и тем же рабочим телом можно только за счет вязкости, т. е. перехода в другой интервал температур и давлений газа. Подавляющее большинство экспериментальных стендов для исследования радиально-осевых турбин имеет рабочим телом воздух, причем выход рабочего тела из ступени происходит непосредственно в атмосферу и раздельное изменение чисел Re и М осуществить чрезвычайно затруднительно. Эта задача решается применением водяного пара в качестве рабочего тела модельной установки. [c.149]

С точки зрения увеличения долговечности образца при периодических нагрузках необходимо наличие остаточных сжимающих напряжений в поверхностном слое образца. Остаточные напряжения оказывают влияние на скорость развития субмикроскопических и микроскопических трещин, алгебраически складываясь с напряжениями от рабочих нагрузок. Наиболее опасны в этом отношении остаточные растягивающие напряжения. Были изучены остаточные напряжения, образующиеся при ВТМО обкаткой роликами по различным схемам в образцах диаметром 10—30 мм из сталей 45, 40Х, 40ХНВА, ЗОХРА, 60С2А, ШХ15 и 9Х. Осевые, тангенциальные и радиальные напряжения измеряли по методике, приведенной в работе [47]. [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...