Решетка изменение осевой скорости

При неизменном направлении потока за решеткой влияние сжимаемости на величину окружного усилия связано с изменением осевой скорости. [c.67]

Изменение осевой скорости в решетках [c.48]

Б данной главе будет рассмотрено влияние на работу решетки некоторых факторов (изменения осевой скорости, удлинения лопаток, вторичных течений, пристеночных пограничных слоев, радиальных зазоров), проявляющееся в реальных турбомашинах. Будет исследована также возможность использования модели решетки для обобщения двумерных течений в радиальных и диагональных турбомашинах и применения результатов продувок решеток в методах анализа и расчета полностью трехмерных течений. Наконец, будут обсуждены экспериментальные данные продувок кольцевых и вращающихся решеток, занимающих промежуточное место между прямыми решетками и реальными турбомашинами. [c.65]

В предыдущей главе указывалось, что изменение осевой скорости в решетке вследствие различий в условиях продувок может существенно повлиять на течение за решеткой. Следствием этого могут быть систематические расхождения между результатами продувок в разных странах и в разных группах исследователей, использующих отличающиеся друг от друга продувочные стенды. [c.65]

Угол поворота потока др непосредственно связан с закруткой воздуха в решетке рабочего колеса Дш . Если пренебречь изменением осевой составляющей скорости воздуха в рабочем колесе, то, как следует из треугольника скоростей (см. рис. 2.3), [c.78]

Другой важный вывод, который следует из анализа треугольников скоростей, состоит в том, что при изменении отношения скоростей дГф изменяется реактивность р. Действительно, в рассмотренном выше случае уменьшения теплоперепада ступени при изменении расхода пара этот расход при неизменном давлении перед рабочей решеткой можно было бы пропустить через нее только при относительной скорости входа wj, направленной под углом Р]. Если же относительная скорость входа равна w , то для пропуска того же расхода пара через то же сечение потребуется большее давление пара перед рабочей решеткой, следовательно, реактивность возрастет. Увеличение реактивности при том же давлении за ступенью приводит к увеличению осевого давления на диск соответствующей ступени. [c.312]

Проточная часть делится сечениями, выбранными из условия, чтобы их осевое расположение соответствовало имеющимся или определяемым данным. Располагая расчетные сечения в осевых зазорах и не производя расчета течения внутри лопаточных венцов, можно упростить решение. При таком расчете лопаточные венцы рассматриваются как решетки, в которых происходят изменения направления входящего потока и потери давления торможения. Для учета влияния отношения осевых скоростей между итерациями можно изменить данные для лопаточных венцов. [c.93]

При сверхзвуковом течении на входе и дозвуковой осевой составляющей скорости поток сам будет подстраиваться под условие единственности угла атаки, даже если лопатки установлены на разные углы. В этом случае вдоль плоскости передних кромок лопаток будет существовать градиент статического давления. Следовательно, для сохранения периодичности входного потока должна существовать возможность изменения угла на входе. Если осевая скорость становится звуковой, то снова возможно установить решетку на некоторый диапазон изменения угла атаки [4.16]. [c.109]

Сравнивая обтекание данной решетки вязким и потенциальным потоками несжимаемой жидкости при одной и той же (по величине и направлению) скорости набегающего потока, замечаем, что влияние вязкости двояко оно приводит как к изменению величины циркуляционной силы Жуковского G, так и к появлению добавочной осевой силы F . В результате возникает вязкая сила (сопротивление) Лх, а также изменяется величина подъемно силы Ry. [c.15]

Величина Ртш для всех постановок задачи показана на рис. 1.9. Видно, что для постановки II Ртш < О во всем диапазоне изменения Рз- Это означает, что скорость меньше скорости Wi, т. е. течение в каналах рабочего колеса замедленное. При таких условиях потери энергии в РК могут суш,ественно возрастать, особенно при 2 < 140°, где w /wi <0,5 (см. рис. 1.6). Коэффициент скорости vjj при этом уменьшается, и действительный к. п. д. ступени может быть ниже предполагаемого теоретического уровня. Аналогичная ситуация имеется и при постановке III, где также существенно меньше нуля. При постановке I степень реактивности Ртш всегда положительна. Кроме того, высота сопловых лопаток (см. рис. 1.7), получающаяся в постановке II, значительно меньше, чем в постановке I (при одинаковых диаметрах и расходах) для одной и той же высоты лопатки Ц. Это также может привести к дополнительным (по сравнению с постановкой I) потерям энергии в сопловом аппарате из-за увеличения влияния вторичных явлений. Как известно, изменение потерь в сопловой решетке (в отличие от потерь в рабочем колесе) оказывает сильное влияние на к. п. д. РОС. По этой причине действительный к. п. д. т]ц ступени с параметрами постановки II может еще более уменьшиться по сравнению с теоретическим значением. Полная степень реактивности Рт для постановки II получается положительной за счет составляющей р . к- При = 1 (осевая ступень) Рт. к = О и оптимальная степень реактивности = Рт . может быть меньше нуля. [c.30]

В осевой ступени с цилиндрическими лопатками неравномерность поля скоростей обусловлена вихревым движением за кромкой, вторичными течениями у концов лопаток предыдущей решетки и изменением относительного шага по высоте лопаток. [c.57]

Важную роль в работе осевого компрессора имеют осевые зазоры Asj и As2 между рабочими и направляющими лопатками. Большая неоднородность поля скоростей в закромочном следе (коэффициент неоднородности поля скоростей s = АСа/Са доходит до 30. .. 40 %) существенно ухудшает обтекание профилей последующей решетки (особенно на больших углах атаки). При малых осевых зазорах, когда неоднородность потока велика, обтекание профилей при переменных углах атаки вызывает дополнительные потери. Изменение КПД ступени при увеличении осевого зазора обусловливается благоприятным влиянием выравнивания потока, отрицательным действием сил трения на граничных поверхностях в зазоре и изменением утечек. В зависи- [c.65]

Аналогично определим осевое усилие Рд. Так как осевые составляющие скорости на входе в колесо и на выходе из колеса равны, то изменение количества движения жидкости в осевом направлении происходить не будет, поэтому осевое усилие, действующее на отдельную дужку в решетке, будет равно [c.139]

Интересное применение метода расчета решеток при дозвуковых сжимаемых течениях [3.15] в направляющих аппаратах центробежных компрессоров описано в работе [3.16]. И хотя расчетное значительное повышение давления практически достигалось в области передних кромок лопаток, скорости оказались большими, следствием чего является повышенная чувствительность венца к изменению угла атаки. Некоторые исследователи используют плоские решетки и соответствующие экспериментальные данные при проектировании радиальных насосов и компрессоров. Однако условия их работы часто находятся за пределами обычного диапазона данных по решеткам и, кроме того,, поток на входе часто бывает сильно неравномерным. В результате из-за радиальных градиентов давления в таких машинах можно ожидать проявления эффектов вязкости потока в значительно большей степени, чем в соответствующих, осевых решетках. [c.74]

При сверхзвуковых скоростях потока на входе в решетку влияние толщины входной кромки профиля проявляется особенно сильно. Теоретически в том случае, если радиус входной кромки лопатки не равен нулю, перед ней будет находиться не-присоединенный головной скачок уплотнения, и такие расчеты подтверждаются экспериментом. Затупление входных кромок лопаток приводит к изменению угла атаки. В результате блокирующего действия входных кромок эффективная проходная площадь потока уменьшается. Осевая составляющая скорости [c.317]

Основными отличительными характеристиками ступеней-сепараторов второго типа являются специальное профилирование п обработка поверхностей сопловых и рабочих лопаток, малый относительный шаг рабочей решетки, увеличенный осевой зазор, малые теплоперепады и развитая система влагоулавливающих устройств [8.11]. Исследования МЭИ одного из вариантов такой ступени-сепаратора в двухвальной экспериментальной турбине [8.9] позволили установить важный момент — устойчивость эффективности сепарации влаги рабочей решеткой при изменении и с и) Б широком диапазоне (рис.8.20). В опытах было получено, что-эффективность сепарации влаги в зоне входных (камера А) и выходных (камера Б) кромок в зависимости от u/ меняется по-разному. С ростом отношения скоростей и/с (при u/ q 0,3) сепарация влаги над входными кромками рабочих лопаток начинает снижаться, а сепарация влаги за рабочим колесом возрастает. При этом суммарная эффективность влагоудаления остается практически неизменной при и/со = var. В опытах были получены весьма высокие суммарные значения коэффициента сепарации влаги. Очевидно, что с изменением режимных параметров (Re, у , %, рп/рж и др.), а также с изменением процесса образования влаги значения коэффициентов сепарации могут быть ниже. Однако приведенные исследования показывают, что во всех случаях турбинная ступень-сепаратор обладает суш,ественно более высокой сепарируюш,ей способностью, чем обычные турбинные ступени. [c.332]

На рис. 4.1. представлены графики изменения давления, скорости и температуры в сопловой решетке и рабочей решетке (решетке колеса турбины) осевой реактивной ступени одноступенчатой турбины. В верхней части рисунка показано изменение параметров торможения. Пунктиром показано изменение давления торможения без потерь (в идеальном случае). Температура торможения в относительном движении меньше, чем в абсолютном, в связи с тем, что относительная скорость потока при входе в рабочую решетку меньше абсолютнэй. [c.222]

У1 олковая и швеллерная решетки оказывают не только выравнивающее, но и направляющее действие, аналогичное действию перфорированной решетки с поперечными пластинами или штампованной решетки с козырьками. Выравнивание скоростей по сечению с помощью уголковой или швеллерной решетки достигается в результате ее сопротивления, а осевое направление ноток получает вследствие горизонтального расположения одной из полок уголков (швеллеров). Эти решетки удобны тем, что их коэффициент сопротивления легко регулировать при изменении шага между отдельными уголками. [c.230]

Результаты исследований движения влаги по диску подтверждаются экспериментом на вращающихся пластинах, моделирующих отдельные плоскости рабочих лопаток. В этих опытах подкрашенная жидкость подводилась через сверления в диске и хвостовом креплении к поверхиости пластины (рис. 3-32). На рис. 3-33 приведены фотографии пластины с траекториями движения влаги. Пластины были установлены под углом 3==45° 67°30 90° 112°30 и 135 по отношению к направлению вращения. Окружная скорость и в опытах составляла 35 м/сек. Как видно из рис. 3-33, с изменением угла установки пластины существенно меняется и направление движения струек жидкости. Под действием кориолисовых сил при малых углах р капли сбрасываются с ВХОДНЫ.Х кромок пластин и, как показывает опыт, могут пересекать осевой зазор между сопловой и рабочей решетка.ми и попадать на выходные кромки сопловых лопаток. Такие капли могут многократно воздействовать на рабочую решетку, вызывая дополнительное падение к. п. д. и эрозию лопаток. [c.76]

В остальном параметры, треугольники скоростей и способы изменения закрутки потока по радиусу в трансзвуковых и сверхзвуковых ступенях не имеют существенных отличий от описанных выше для дозвуковых ступеней. Обычно используют осевой вход, но может применяться также и предварительная закрутка воздуха перед рабочим колесом. Работа L принимается постоянной вдоль радиуса или при малых d может несколько уменьшаться к втулке, что характерно для ступеней вентиляторов ряда ДТРД. Хотя у втулки в ступенях рассматриваемого типа набегающий на лопатки поток может быть дозвуковым, для всех сечеиий рабочего колеса часто применяют однотипные профили, поскольку решетки, рассчитанные на обычно хорошо работают и при больших до- [c.97]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...