Мартеновские печи—см. Печи мартеновские

Мартеновские печи—см. Печи мартеновские [c.1054]

МАРТЕНОВСКИЕ ПЕЧИ, см. Сименс-Мартеновское производство. [c.243]

Мартены (см. Печь мартеновская [c.501]

КИСЛЫЙ ПРОЦЕСС, получение стали в мартеновских печах, электрических печах и в конвертере, футерованных кислыми огнеупорными материалами. В конвертере К. п. ведется продувкой чугуна, а в печах—плавкой смеси чугуна с железом. Наличие кремнистой футеровки исключает возможность применения основного флюса в процессе передела. Благодаря этим условиям удаление в шлак фосфора и серы из металлич. ванны делается невозможным, вследствие чего в передел идут чистые сырые материалы. Такие материалы обходятся дорого и не везде м. б. получены в требуемом количестве. При К. п. в мартеновской печи сгорание вредных примесей железа идет медленнее чем при основном процессе (см.). Этими обстоятельствами объясняется факт постепенного упразднения К. п. на металлургических з-дах разных стран. Лишь для Англии и Швеции [c.134]

Печи —см. по их названиям, например. Высокочастотные печи Мартеновские печи Плавильные печи Пламенные печи Сталеплавильные печи Электросталеплавильные печи и т. д. [c.779]

Обогащение дутья кислородом, как указано выше ( см. рис. 2-4 и 2-5), повышает температуру, лучеиспускательную способность факела, снижает потери с уходящими газами и т. д. Особенно быстро расширяется применение кислорода в металлургии СССР, США и некоторых других стран. В частности, в США, в 1963 г. на кислороде работало 70% всех мартеновских печей, причем 2/з из них получал и кислород для прямого окисления ванны (через сводовые фурмы трубками через рабочие окна) и /з — для обогащения факела. [c.205]

Обозначения ОМ — основная мартеновская печь ОЭ -- основная электропечь КЭ — кислая электропечь СЧ МСЧ ВЧ и КЧ — см. табл. 3. [c.194]

Выплавка в конверторе или в мартеновской печи. Состав — см. 2.2.1.52. [c.218]

Выплавка в мартеновской печи, в электропечах или специальными методами. Состав — см. 2.2.1.52. [c.240]

Окисление кремния в дуговой печи (см. мартеновский процесс). [c.329]

В качестве источников теплоснабжения рассматриваются следующие варианты ТЭЦ [р=9,8 МПа (100 кгс/см ), / = 540°С] промышленная котельная [р=3,9 МПа (40 кгс/см ) /=450°С] котлы-утилизаторы конверторов, мартеновских и прокатных печей и установки сухого тушения кокса [р=3,9 МПа (40 ата), =450°С] испарительное охлаждение мартеновских и прокатных печей [р== =3,9 МПа (40 ата), /=450°С], доменных печей [р=245 кПа (2,5 ата)] пиковые водогрейные котлы. [c.252]

Для ремонта горловин чугуновозных ковшей на литейных заводах применяют массу, состоящую из шамотного порошка, затворенного жидким стеклом плотностью 1,2 г/см , которое также часто используют как связку в торкрет-массах для мартеновских печей. [c.164]

Бетоны эти имеют предел прочности при сжатии 300—500 кг/см , температуры начала деформации под нагрузкой, 2 кг/см 1410— 1640° и разрушения 1520—1750°. Целесообразно снабжать эти бетоны стальной армировкой. Он с успехом применимы в крышках завалочных окон, в кладке вертикальных воздушных каналов, головок и задней стены мартеновских печей. [c.408]

Механизм вращения хобота (см. рис. 68, V) служит для опрокидывания мульды с шихтой в рабочем пространстве мартеновской печи. [c.137]

Сталь обыкновенного качества (ГОСТ 380—71, см. приложение, табл. 4) содержит повышенное количество серы (до 0,05 /о) и фосфора (до 0,04%, СтО до 0,07"/о Р). Эти стали выплавляют преимущественно в больших мартеновских печах скрап-рудным процессом или в кислородных конверторах. Обозначение марок стали — бук-венно-цифровое буквы Ст означают сталь , цифры от [c.287]

Для получения крупных отливок в сталелитейных цехах используют мартеновские печи с емкостью ванны 25—200 т. По конструкции и принципу работы электрические и мартеновские печи сталелитейных цехов не отличаются от печей, используемых в металлургическом производстве стали (см. гл. V). Для получения ответственных отливок с высокими механическими свойствами и высокой плотностью используют электрошлаковую, вакуумно-дуговую, индукционно-дуговую, плазменно-дуговую, электронно-лучевую плавку металла. [c.139]

Для успешного удаления фосфора необходимо иметь в шлаке максимальное количество извести. Однако большой избыток извести затрудняет мартеновскую плавку, так как такие шлаки тугоплавки. Наличие свободной извести способствует также и переводу в шлак соединений серы, присутствующих в металле по известной реакции (см. с. 60). Но в условиях мартеновской печи реакция не доводится до конца, так как в ней невозможно работать на тугоплавких шлаках с большим избытком извести, поэтому присутствие серы в компонентах шихты крайне нежелательно. [c.66]

Системы (установки) испарительного охлаждения (СИО— УИО) доменных, мартеновских и нагревательных печей прокатных станов, работающие в основном с радиационным обогревом и естественной циркуляцией, вырабатывающие насыщенный пар. К концу кампании агрегата (от нескольких месяцев до нескольких лет) по мере выгорания кладки-футеровки производительность систем обычно возрастает в 1,5—2 раза. Производительность их колеблется в зависимости от теплового режима работы металлургического агрегата, особенно сильно у СИО мартеновских печей (см. табл. 1). [c.202]

Возможность приспособить мартеновский процесс к почти любым местным условиям, легкость управления плавкой наряду с возможностью получения высококачественной стали многочисленных марок (см. табл. 61) обусловили быстрое распространение мартеновского способа в конце XIX и первой половине XX столетия. В настоящее время около 85% стали выплавляют в мартеновских печах скрап- или скрап-рудным процессом. [c.535]

Выходящая из сопла эжектора струя кислорода подхватывает ссыпающийся из бака питателя порошок и транспортирует его по шлангу к патрону-смесителю, где мощная струя нередуцированного кислорода увлекает за собой порошок в трубку копья. Давление в баке-питателе контролируется по манометру. Установлено, что при прожигании сталевыпускного отверстия в мартеновской печи давление в баке должно быть в пределах 2—2,5 кГ/см , при этом обеспечивается расход по-рош ка 180— 200 г в час. [c.192]

Сталь, выплавленная в кислых мартеновских печах, содержит меньше растворенных газов, так как силикатные шлаки имеют малую газопроницаемость, а для азота они практически непроницаемы. На уменьшение содержания газов в металле кислой плавки по сравнению с металлом основных процессов оказывает влияние чистота и качественность сырых материалов. Содержания газов в металле кислого мартеновского процесса обычно следующие кислорода 0,006—0,015%, водорода 2—4 см ЦОО г и азота 0,0010— 0,0015%. [c.265]

Особенности бессемеровского процесса, преимущества и недостатки. Получение стали продувкой воздухом в ретортах жидкого чугуна, или т. н. конвертерный переодел, весьма отличается по производственной схеме от получения стали на поду регенеративных сименс-мартеновских печей (см. Сименс-мартеновское производство] рядом особенностей, из к-рых необходимо отметить следующие 1) быстрое протекание операции продувки и возможность получить большую производительность при малом числе действующих плавильных агрегатов и сравнительно незначительной их емкости (10—30 т при томасировании до [c.298]

С и г н а. и и 3 а ц и я. Для оповещения о заливке чугуна в конвертер, о подъеме или наклонении его должны подаваться ясно слышные и понятные сигналы. Между конвертером и воздуходувкой устраивается непрерывно действующая сигнализация. Выпуск стали производится в таких же условиях, как и в мартеновских печах (см. Мартеновское проиаводство). Большое значение для безопасности имеет поддержание порядка на железнодорожных путях (отсутствие аагромож-денности). Спецодежда см Защитные приспособления. [c.327]

Углеродистая сталь для мостостроения (см. табл. 17 —19 и табл. 27—28), вы-плавляе.мая в мартеновских печах, в соответствии с ГОСТом 6713—53, для изготовления листов, широкой полосы, фасонного и сортового профиля двух марок М16С — для сварных мостовых конструкций Ст. 3 мост. — для клепаных мостовых конструкций. [c.242]

Доломитовые изделия и порошок для конвертеров и мартеновских печей Доломит с добавкой смолы или минеральных веществ (кварц, трепел и др.) Пористость 15—25%, предел прочности при сжатии 200—500 кг/см , огнеупорность выше 1850 С, начало деформации под нагрузкой 2 К21см при 15( —1600° С Без обжига или 1450—1550 [c.400]

Тепловые потоки, близкие к потокам при нагреве т. в. ч., нельзя получить даже в мартеновских печах, где очень высокий подогрев воздуха. Для местного нагрева металла, особенно для нагрева под поверхностную закалку наиболее подходят керамические газовоздушные горелки. В этих горелках газовоздушная смесь сжигается с большими объемными тепловыми напряжениями, которые достигают 120-10 дж1сек и больше в 1 внутреннего объема камеры горелки. Прямой тепловой поток от таких горелок, который был достигнут во время опытов, составлял 0,8-10 вт м . В опытах при нагреве металла до температуры закалки (чугунные звездочки тол-Ш.ИНОЙ 18 мм) была получена удельная продолжительность нагрева примерно 0,3—0,25 мин/см. Абсолютная величина теплового потока и полученные значения удельной продолжительности нагрева указывают на то, что такими горелками можно производить местный нагрев металла под поверхностную закалку. Интересно отметить, что такой высокий удельный тепловой поток может обеспечить источник лучистой энергии с температурой 1973—2023° К. Так как температура. стенок внутри горелки не превышает при этом 1673—1723° К, то можно предположить, что при нагрев е этими горелками конвекция от газов к металлу имеет еш,е большее значение, чем при скоростном нагреве. [c.178]

Перспективы. Доля мартеновской стали в мировом производстве за последние четверть века снизилась (см. 4.2.4) из-за опережающего развития конверторного производства. Так как мартеновские печи позволяют перерабатывать очень большое количество скрапа, этот метод сохранит свое значение в странах, где образуется большое количество металлолома. Перспективное направление развития мартеновского процесса — подача килорода в потоке холодного газа в ванну через фурмы, встроенные в стены печи. Таким методом на одном из сталеплавильных заводов США была сокращена продолжительность плавки на 225-т печи с 6 до 3 ч и увеличено годовое производство стали с 1 до 2,25 млн. т [137]. [c.416]

Тетообменные аппараты — устройства, в которых теплота передается от одного теплоносителя к другому. По принципу действия теплообменные аппараты (теплообменники) разделяются на рекуперативные, регенеративные и смесительные. В рекуперативных теплообменниках (подогревателях, испарителях, конденсаторах и др.) теплота от горячей среды к холодной передается через разделяющую их стенку. В регенеративных теплообменниках (воздухоподогревателях доменных и мартеновских печей, котельных установок, газотурбинных установок, утилизаторах теплоты вентиляционных выбросов и др.) одна и та же поверхность некоторого тела (насадки) омывается то горячим, то холодным теплоносителем. В первый период насадка нагревается греющей средой, а во второй — охлаждается, отдавая ранее аккумулированную теплоту нагреваемой среде. Смесительные теплообменники предназначены для осуществления тепло-и массообменных процессов при непосредственном контакте теплоносителей. К ним относятся полые, насадочные и барботажные скрубберы скрубберы Вентури, пенные аппараты, широко применяемые для охлаждения газов и в системах газоочистки [69] оросительные камеры систем кондиционирования воздуха (см. [6]) выпарные аппараты с погружными горелками (см. п. 4.2.9) струйные во-до-водяные (элеваторы, см. п. [68]) и пароводяные подогреватели типа фисоник или транссоник , применяемые в системах теплоснабжения, отопления, вентиляции и горячего водоснабжения [82]. [c.167]

Сталь, применяемая для изготовления и ремонта элементов, работаюших под давлением, должна выплавляться в мартеновских или электрических печах и удовлетворять требованиям соответствующих ГОСТов. Например, для поверхностей нагрева котлов, пароперегревателей, работающих под давлением в пределах до 60 кгс/см , применяют трубы (ГОСТ 8731—66 и 8733— 66), изготовленные из стали марок 10 и 20. [c.201]

Динас особого назначения и динас I класса имеют один сорт, а динас И класса два сорта—I и II в зависимости от точности размеров и внешнего вида. В Украинском институте огнеупоров разработана технология высокоплотного высококремнеземистого динаса для сводов мартеновских печей, обладающего следующими основными свойствами содержание Si02 97,5—98% огнеупорность 1735° пористость 11—13% предел прочности при сжатии 600— 1000 кг см , удельный вес 2,34—2,38 газопроницаемость 0,028— 0,044. Динас этот изготавливают из кристаллических кварцитов (зерна менее 3 или 2 мм) с. введением железистой связки в количестве 0,8% FeO и 0,2% СаО. По минералогическому составу этот динас кристобалитный. [c.281]

В последнее время в СССР получены хромомагнезитовые огнеупоры, в которых крупные зерна представлены спекшимся MarHe зитом, а тонкие — хромитом. Эти изделия обладают пониженной пористостью (см. табл. 49) и успешно служат в футеровке мартеновских печей. Их называют обычно периклазо-шпинелидными огнеупорами. Оптимальная температура обжига их около 1700 . [c.331]

Обжиговые хромомагнезитовые огнеупоры применяют вместо магнезитовых главным образом для кладки стен мартеновских печей в тех участках, где они не соприкасаются с металлом и не могут загрязнить его хромом. Для кладки хромомагнезитовых огнеупоров, как и магнезитовых, можно применять тонкомолотый спекшийся магнезит, а еще лучше производить кладку а металлических пластинах (толщиной 1,5—2 мм). При высоких температурах стальные пластины окисляются и образуют с окисью магния кирпича магнезиоферрит (температура плавления 1750°), который прочно сваривает кирпичи между собой. Хромомагнез итовые кирпичи (ГОСТ 5381—50) должны иметь предел прочности при сжатии не менее 250 кг1см , пористость (кажущуюся) — не более 24%, температуру начала деформации под нагрузкой 2 кг/см — не менее 1450°, содержание окиси хрома — не менее 15%, окиси магния — не менее 42%. [c.333]

Массу для набивки основных мартеновских печей готовят из синтетических доломито-магнезитовых клинкеров, изготовляемых так же, как и водоустойчивый доломитовый клинкер (см. стр. 352—355). [c.409]

Параметр мартеновских печей с давлением, кгс/см , не более доменных и методических печей прокатных цехов с давлением, кгс/см , не более газотруб- ные водотрубные с принудительной циркуляцией и давлением, кгс/см , не более вертерных газов (ОКГ) с давлением, кгс/см , не более [c.334]

ОСНОВНОЙ ПРОЦЕСС, процесс получения стали в печах с основной футеровкой (из доломита или из магнезита) в присутствии основного флюса (известняка или жженой извести). О. п. введен в металлургич. практику в 1879 г. англичанином С. Томасом, выработавшим -способ продувки фосфористого чугуна в конвертере с доломитовой набойкой в присутствии жженой извести. С 1880 года стали делать основные поды в мартеновских печах чем было положено начало быстрому развитию мартеновского процесса, задеряшвавшемуся раньше необходимостью иметь чистые в отношении фосфора и серы исходные материалы для получения хорошей стали (см. Кислый процесс). О. п. теперь ведется как в основных конвертерах (томасовский конвертер), таки на поду мартеновских и электрических печей. Но продувка в конвертере требует чугуна определенного состава (малокремнистого с 1,8% Р), который м. б. получен из руд немногих месторождений, тогда как мартеновские печи перерабатывают всякого рода лом металлический (см.) с чугуном разнообразного состава, причем соотношение между чугуном и мягким металлич. ломом меняется в самых широких пределах, находясь в зависимости от экономич. условий. Для чу Гунов, загрязненных фосфором и серой, выработаны различные методы работы, гарантирующие получение продукта, удовлетворяющего требованиям спецификаций. О. п. в электрических печах служит пока для производства сравнительно незначительного количества высококачественной стали, почти лишенной серы и фосфора. м. Павлов. [c.132]

Это сопоставление показьгоает, что весовое количество О. г. в 10—12 раз превосходит то весовое количество топлива, из которого они были получены. Для характеристики количества О. г., выделяемых при различных промышленных процессах, можно привести следующие примеры. При выплавке чугуна на 1 кг чугуна получается ок. 4 м газа колошникового (см.), дающего при сжигании (с избытком воздуха горения и подсосом) до 6,5—7,0 м , или 8,5—9,0 кг О. г. на 1 кг чугуна. Продувка чугуна в бессемеровских и томасовских ретортах вьщеляет ок. 3,5—4,0 кг газов на 1 кг стальных слитков, что с подсосом воздуха дает от 7 до 8 кг О. г. Выплавка стали в мартеновских печах дает от 3,5 до 4,0 кг О. г. на 1 кг сталь- [c.240]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...