Окисленность ванны

Для ведения процесса необходимо непрерывное окисление ванны, поэтому цианирование стали в герметически закрытом тигле без доступа воздуха и других окислителей протекает очень медленно. [c.523]

Обогащение дутья кислородом, как указано выше ( см. рис. 2-4 и 2-5), повышает температуру, лучеиспускательную способность факела, снижает потери с уходящими газами и т. д. Особенно быстро расширяется применение кислорода в металлургии СССР, США и некоторых других стран. В частности, в США, в 1963 г. на кислороде работало 70% всех мартеновских печей, причем 2/з из них получал и кислород для прямого окисления ванны (через сводовые фурмы трубками через рабочие окна) и /з — для обогащения факела. [c.205]

При продувке ванны кислородом реакции могут развиваться непосредственно между углеродом и кислородом или через стадию окисления железа до FeO и окисления углерода кислородом FeO. Как в том, так и в другом случае выгорание углерода идет с выделением тепла. Преобладание при прямом окислении ванны кислородом экзотермических реакций изменяет температурный режим ванны. Поэтому при продувке ванны кислородом обычно снижается или совсем прекраш,ается подача в печь электроэнергии, что обеспечивает ее экономию. [c.117]

В струе аргона или кислорода в ванну вдуваются порошки на основе извести, плавикового шпата. Для раскисления металла используют порошкообразный ферросилиций. Для окисления ванны и для ускорения удаления [c.188]

Сварочное пламя служит для расплавления металла, а также для восстановления, науглероживания или окисления ванны. [c.161]

Производительность мартеновской печи связана с интенсивностью сжигания топлива. При хорошем смешивании подогретых воздуха и газа, подаче смеси под давлением и малом содержании N2 скорость горения и температура факела возрастают. Для полноты сгорания топлива и окисления ванны воздух подают с избытком против теоретического, в продуктах горения должен быть свободный кислород, хотя при высоких температурах СО2 и Н2О также являются сильными окислителями. [c.538]

Главное значение для качества кипящей стали имеет характер кипения ванны в результате окисления углерода закисью железа и выделения окиси углерода. Скорость окисления углерода оказывает влияние и на окисленность ванны, т. е. на содержание Р еО в металле. [c.125]

Полоски из листового материала должны быть чисто обработаны, так как неровности, шероховатость и заусенцы способствуют окислению ванны шва. Прутки, прессованные по СТУ. [c.529]

Для ведения процесса цианирования стали необходимо непрерывное окисление ванны. [c.156]

Наряду с этим устранение пор при сварке малоуглеродистой стали под защитой аргона может быть достигнуто некоторым повышением степени окисленности ванны за счет добавки к аргону около 5 % кислорода. При этом интенсифицируется окисление углерода в зоне высоких температур, усиливается его выгорание, вследствие чего концентрация углерода к моменту начала кристаллизации уменьшается. Интенсивное окисление углерода вызывает энергичное кипение сварочной ванны, за счет которого образующиеся пузырьки окиси углерода, энергично выделяясь из ванны, захватывают и уносят выпадающие из раствора газы, как бы очищая ванну. Кроме того, общее количество растворенного в ванне водорода будет несколько меньшим, так как более высокий уровень окисленности металла ванны приведет к снижению растворимости водорода. [c.112]

Это обстоятельство следует учитывать при сварке таких металлов, в составе которых раскислители практически отсутствуют (чистой меди, никеля высокой чистоты и др.), что приводит к возможности значительного окисления ванны при сварке. Поэтому при [c.84]

В условиях сварки такая эвтектика может образовываться как в самом металле шва (в результате наличия кислорода в основном и присадочном металлах и окисления ванны), так и в основном металле вблизи шва, где температура нагрева превышает 1064° С — температуру плавления эвтектики СигО — Си (температура плавления Си 1083° С). [c.117]

Коэффициент распределения любого элемента между шлаком и металлом зависит от температуры и окисленности ванны (содержания кислорода в металле и оксидов железа в шлаке). Зависимость коэффициента распределения от окисленности ванны является особенностью сталеплавильных процессов и объясняется тем, что переход из металла в шлак всех элементов, кроме серы, возможен только после его окисления. [c.24]

Влияние содержания углерода и режима его окисления на окисленность ванны [c.178]

Многочисленными исследованиями, данные которых приведены на рис. 27, 28, установлено, что окисленность ванны — содержание оксидов железа в шлаке и кислорода в металле — зависит главным образом от концентрации углерода чем выше концентрация углерода, тем меньше окисленность ванны, по крайней мере, в тех пределах концентрации углерода, которые достигаются в конце плавки (не более 1,0—1,5%). [c.178]

Влияние скорости окисления углерода на окисленность ванны обычно не обнаруживается. В отдельных случаях наблюдается обратная связь. Например, в кислородных конверторах минимальное содержание оксидов железа в шлаке и кислорода в металле часто совпадает с максимальной скоростью окисления углерода, которая обычно наблюдается при содержании 1,5— 2,5% С. В некоторых случаях, например во время рудного кипения (полировки) мартеновской ванны, наблюдается и высокая скорость окисления углерода, и повышенная окисленность ванны. Но это состояние кратковременное и не является характерным. [c.178]

Итак, при установившемся режиме окисления углерода окисленность ванны в любом сталеплавильном агрегате в основном зависит от концентрации углерода. [c.179]

После достижения равновесия содержание марганца в металле по ходу процесса может оставаться неизменным при постоянстве внешних условий или изменяться в сторону увеличения или уменьшения в зависимости от характера изменения внешних условий — температуры, окисленности ванны, количества шлака и т. п. Повышение температуры способствует увеличению содержания марганца в металле, так как реакция окисления его экзотермическая, а увеличение количества шлака и повышение окисленности ванны приводят к его снижению, и наоборот. [c.202]

На коэффициент распределения хрома влияют также окисленность ванны (содержание РеО в шлаке) и основность шлака чем выше окисленность ванны и основность шлака, тем больше L r, и наоборот. [c.253]

В начале продувки имеются наиболее благоприятные условия для окисления марганца низкая температура, высокая окисленность ванны и малая основность шлака. Ввиду этого марганец интенсивно окисляется в начале продувки. В середине продувки в результате повышения температуры и интенсивного обезуглероживания (снижает окисленность ванны) окисление марганца может [c.317]

Остаточное содержание марганца в металле определяется содержанием. его в исходной шихте, шлаковым и температурным режимами плавки, окисленностью ванны. Оно в конце обычного процесса может быть определено по формуле [c.317]

Для периода чистого кипения характерным является обязательное снижение содержания МпО в шлаке из-за восстановления марганца вследствие повышения температуры. Даже в тех случаях, когда в конце плавки ввиду низкого содержания углерода в металле окисленность ванны резко возрастает и происходит частичное окисление марганца металла, не наблюдается повышения содержания МпО в шлаке, так как происходит разбавление шлака оксидами железа. [c.391]

Коэффициент распределения хрома зависит от основности шлака, температуры и окисленности ванны (см. ч. I, разд. III, гл. 7, 2). В мартеновском процессе он обычно колеблется в пределах 2—5 в конце плавки и 10—15 и более в начале. [c.421]

С), при окончательном нагреве — только Ba la (7ял = 962°С). Для предохранения от окисления ванну раскисляют ферросилицием (2% от веса) или бурой (0,5—1% отвеса). Лучшие результаты дает применение смеси БМ5, состоящей из 95% Ba la и 5% MgFj [12]. Эта смесь не требует [c.353]

По окончании плавления начинается окислительный период плавки —продувка ванны кислородом. До начала продувки или одновременно с началом продувки производят подкачивание шлака на 50—70% Продувку начинают через фурму при температуре металла не ниже 1580° С. Далее кислород вводят одновременно и через фурму и через трубки диаметром 19,7 мм, футерованные специальной массой или огнеупорами. Конец трубки погружают в металл на глубину 150—200 мм и постоянно перемещают ее по горизонтали в разных направлениях для предотвраидепия местного перегрева и повреждения футеровки печи. При нормальных условиях продувки и строгом соблюдении температурного режима футеровка ведет себя так же, как и при обычном окислении ванны рудой. Струя кислорода выходит из фурмы под давлением 0,7—0,9 Мн м (7—9 ат), разгоняет, шлак и, соприкасаясь с металлом, окисляет углерод и другие элементы ванны. При указанном давлении и нормальном составе кислорода (не менее 92% О2) продувка длится 25— 40 мин. При падении давления до 0,3—0,7 MuJm (3— [c.116]

Как в кислородном конвертере с верхним дутьем, металл в двухванной печи к концу продувки переокис-лен. Для понижения содержания кислорода за 3—5 мин. до выпуска продувку ванны кислородом прекращают из-за повышенной окисленности ванны раскислители вводят в ковш. [c.167]

Непрерывное окисление ванны и скачивание окислительного известкового шлака являются непременными условиями удаления из стали фосфора. Для протекания реакции окисления фосфора 2[Р]+5[0] = (Р2О5) (РгОз)+4(СаО) = (СаО)4-Р2О5 необходимы высокое содержание кислорода в металле и шлаке, повышенное содержание СаО в шлаке и пониженная температура. [c.184]

При спокойной ванне применяется припой Ь5п60Си1,5 (слабое окисление ванны). [c.292]

В связи со все расширяющимся применением кислорода в элек-тросталеплавильном производстве (для ускоренного расплавления твердой завалки путем ввода кислорода в жидкий металл вблизи нерасплавившейся шихты и для прямого окисления ванны) важное значение приобретает изыскание рационального способа подачи кислорода в печь. [c.252]

Окисленность ванны снижает растворимость в ней водорода, уменьшая вероятность пористости. С этой точки зрения, хотя электроды с покрытиями руднокислого типа обычно содержат достаточное количество органических составляющих, выделяющих большое количество водорода, окисленность сварочной ваины (обычно [О2] МД1 — О, 05-н0,06/0О2) в некоторой степени ограничивает растворение в ней водорода. [c.326]

В целом увеличение количества раскислителей в ванне способствует ее освобождению от кислорода. Это обстоятельство следует учитывать при сварке таких металлов, в составе которых рас-кислители практически отсутствуют (чистой меди, никеля высокой чистоты и др.), что приводит к возможности значительного окисления ванны при сварке. [c.88]

Обычной примесью в меди является кислород. Эвтектика U2O—Си образуется при 0,38% Og (3,4% u O), в литом состоянии сильно ослабляет связь между зернами уже при содержании О2 более 0,03%. Если прокаткой илн проковкой разрушить сплошные прослойки эвтектики между зернами, пластичность (относительное удлинение, определяемое на пятикратных цилиндрических образцах — 65) такой меди возрастает от 10 до 25—40%. В условиях сварки такая эвтектика может образовываться как в самом металле шва (в результате наличия кислорода в основном и присадочном металлах и окисления ванны), так и в основном металле вблизи шва, где температура нагрева превышает 1337 К — температуру плавления эвтектики ujO—Си. [c.123]

Значения Ks , вычисленные для 1600° С по формулам, приведенным выше, для первой реакции составляют 1,32-103 и для второй 3,57-10 т. е. очень велики. Поэтому реакция образования ЗЮг в сталеплавильных процессах протекает успешно даже при относительно невысокой окисленности ванны и большей активности SiOa в шлаке. [c.192]

Остаточное содержание марганца в металле [Мп] в уравнении (139) косвенно учитывает количества этого элемента в исходной шихте и шлаковый режим (например, проводится плавка со спуском первичного шлака или без спуска) коэффициент распределенияЬд харак-теризует влияние температуры и окисленности ванны. [c.205]

Изменение содержания марганца в металле по ходу плавки представлено на рис. 93. В начале плавки вследствие благоприятных условий (низкой температуры, высокой окисленности ванны и высокого содержания в шлаке Si02, легко взаимодействующего с МпО) реакция окисления марганца протекает интенсивно. В середине периода плавления эта реакция приближается к равновесию. Повышение содержания марганца в металле к концу периода плавления и в период чистого кипения связано с повышением температуры. Однако при выплавке низкоуглеродистых сталей возможно усиление реакции [c.407]

Цена ферровольфрама с 2% С—25,75. а с 0,1% С—30 фр./кг. Этим объясняется дороговизна изготовления малоуглеродистых сложных сталей, напр, нержавеющей, содержащей С ок. 0,10%, быстрорежущей, при содержании ок. 30% примесей (Сг, W, V, Мо) содержащей не выше 0,6—0,7% С. Сера при процессе электроплавки м. б. удалена в течение последнего периода сталеизготовления, но в мартеновском процессе сера должна отсутствовать во всей шихте. Содержание Р как в исходных материалах, так и прибавляемых д. б. минимальным. Это особенно важно в FeMn, где содержание Р часто достигает 0,5%. Если Р имеется в ванне, то таковой удаляется сильным окислением ванны при пониженной i° и основном щлаке следовательно в результате удаления Р из ванны остается сильно насыщенной FeO—металл, К рыи можно с трудом раскислить поэтому все г[))оцессы изготовления высокосортной легированной С. производятся из малофосфористой, т. е. дорогой, шихты. Необходимо иметь в виду влияние примесей высокосортного лома (Сг, Si, W и др.) на шихту. Такая работа, представляя собой переплавку, особенно удачно проходит без окисления примесей в электрич. дуговых печах. В мартеновских печах в виду окисления ценных примесей (Сг, W, V) легированный лом хуже переплавляется и т. о. является безвозвратной потерей, а кроме того окислы хрома делают шлак очень густым, нетеплопроводным, и потому медленно реагирующим с ванной, что затягивает и охлаждает плавку, влияя отрицательно иа качество выплавляемого металла. [c.418]

Окисление ванны жидкого металла значительно меньше, ч ем твердой шихты, вследствие сокращ ения поверхности соприкосновения металла с атмосферой печи. [c.167]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...