Низколегированная быстрорежущая сталь —

Интенсивно развивается группа низколегированных быстрорежущих сталей с суммарным содержанием вольф- [c.607]

Химический состав некоторых низколегированных быстрорежущих сталей [c.609]

Режимы окончательной термической обработки и свойства низколегированных быстрорежущих сталей [5, 10, 11] [c.609]

КОЭФИЦИЕНТ - НИЗКОЛЕГИРОВАННА БЫСТРОРЕЖУЩАЯ СТАЛЬ [c.269]

Р9 —низколегированная быстрорежущая сталь, применяется для изготовления инструментов с большим сопротивлением изнашиванию с сохранением режущих свойств при нагревании до 600° С. [c.277]

Обработка холодом инструментов, изготовляемых из низколегированных быстрорежущих сталей, более эффективна по сравнению с обычной термической обработкой этих инструментов, поскольку указанные стали сохраняют после закалки большие количества устойчивого остаточного аустенита, трудно поддающегося превращению в мартенсит при повторных высокотемпературных отпусках. При охлаждении таких инструментов до температур ниже 270 К улучшаются их режущие свойства. [c.52]

Содержание ванадия должно полностью устранять образование хромистого карбида для этого содержание ванадия должно быть равно 2—2,5% При высоком содержании ванадия (2—3%) вольфрам и молибден, будучи добавлены в количествах более 3%, находятся в избытке и их одновременное содержание свыше 3% бесполезно для красностойкости. Поэтому оптимальный состав низколегированной быстрорежущей стали и характеризуется такими цифрами 4% Сг, 3% W, 3%, Мо, 2 2,5% V [160]. [c.250]

За счет комплексного легирования инструменты из быстрорежущей стали сохраняют высокую твердость до 640 и допускают в 2-4 раза более производительные режимы резания, чем инструменты из углеродистых и низколегированных сталей. [c.108]

Дилатометрическая кривая отпуска высокоуглеродистой быстрорежущей стали показывает, что в этой стали также наблюдается сочетание высоко- и низколегированного аустенита (фиг. 436). [c.243]

Стали нормальной производительности — твердость HR 65, температуростойкость 620 °С, предел прочности при изгибе 3... 4 ГПа (300...400 кгс/мм ) — предназначены для обработки углеродистых и низколегированных сталей с пределом прочности на изгиб до 1 ГПа (100 кгс/мм ), серого чугуна и цветных металлов. Быстрорежущие стали повышенной производительности, легированные кобальтом или ванадием (твердость HR 70...78, температуростойкость 630...650°С, предел прочности при изгибе 2,5...2,8 ГПа, или [c.35]

По теплостойкости применяемые материалы подразделяют на следующие группы углеродистые и низколегированные стали (до 200°С), высоколегированные быстрорежущие стали (до 600 - 640 °С), твердые сплавы (до 800 - 1000 С) и сверхтвердые материалы (до 1200°С). [c.609]

Обычно температуры горячих сред составляют ]60—200° С для низколегированных инструментальных сталей и 500—630° С для быстрорежущих сталей. В качестве горячих сред применяют расплавы солей. [c.376]

Предпочтительным является отжиг в защитной атмосфере, предохраняющий поверхность от окалинообразования и обезуглероживания, а также сокращающий длительность процесса, поскольку заготовку или инструмент нагревают в открытом виде. При отсутствии защитной атмосферы в открытом виде нагревают только поковки и другие заготовки, имеющие достаточный припуск на последующую механическую обработку. Все остальные заготовки и инструмент укладывают в металлические коробки, в которые для предупреждения от обезуглероживания при отжиге углеродистой и низколегированной стали засыпают отработанный карбюризатор или смесь 85% древесного угля и 10—15% кальцинированной соды, а при отжиге быстрорежущей стали — смесь 50% свежей и "50% бывшей в употреблении чугунной стружки. [c.743]

При отжиге в печах непрерывного действия (конвейерных и толкательных) заготовки в основном нагревают в открытом виде (редко в небольших коробках с упаковкой) время прогрева их до заданной температуры рассчитывают в зависимости от толщины нагреваемого слоя заготовок и допустимого удельного Бремени прогрева последнее обычно составляет для заготовок из углеродистой стали 1 мин/мм, из низколегированной стали— 1,5 мин/мм, из быстрорежущей стали — 2 мин/мм [2]. [c.743]

Общая продолжительность процесса, составляющая при изотермическом отжиге для быстрорежущих и высокохромистых сталей 18—24 ч и для углеродистых и низколегированных 14—18 ч, резко снижается при ускоренных способах отжига при циклическом ступенчатом отжиге углеродистых сталей она равна 3—6 ч, при циклическом бесступенчатом отжиге быстрорежущих сталей в соляной ванне она, в зависимости от марки стали, уменьшается до 1,5—4 ч. [c.743]

Твердость после закалки. Инструмент из углеродистой и низколегированной стали после закалки должен иметь твердость HR 62. Для инструмента из быстрорежущей стали требуемая твердость после закалки зависит от химического состава стали для инструмента из вольфрамовых или вольфрамомолибденовых быстрорежущих сталей она должна быть в пределах HR 62—65, из кобальтовых быстрорежущих сталей — в пределах HR 64—66. [c.752]

Под влиянием отпуска содержание углерода в твердом растворе (мартенсите) стремится к равновесному. В соответствии с этим изменяется также и твердость закаленных сталей. На рис. 9 показано изменение твердости закаленных приблизительно на одинаковую твердость нелегированных, низколегированных и быстрорежущих сталей в зависимости от температуры отпуска. Твердость нелегированной стали вследствие быстрого распада мартенсита под влиянием отпуска существенно снижается. Твердость низколегированной стали вначале снижается умеренно, поскольку распад мартенсита и уменьшение содержания в нем углерода становятся зна читальными толЬко в области высоких температур. Твердость высоколегированной стали в соответствии с содержанием углерода в мартенсите первоначально снижается очень незначительно, затем с какой-то определенной температуры отпуска в результате других, увеличивающих твердость превращений (дисперсионное твердение, переход остаточного аустенита в мартенсит и т.д.) существенно возрастает. [c.26]

Реактив можно применять для углеродистых, низколегированных и быстрорежущих сталей, а также при изучении процесса выделения карбидов при отпуске хромистой и марганцовистой стали [88]. При травлении ферровольфрама и феррованадия дифференцируются по окраске структурные составляющие травить до 1 мин при комнатной температуре. [c.52]

Быстрорежущие, нержавеющие и другие специальные высоколегированные стали закаливают при более высоких температурах нагрева, чем углеродистые и низколегированные. Например, быстрорежущую сталь Р18 закаливают при температуре 1260— 1280° С (для инструмента диаметром 10—15 мм — сверл, раз- [c.29]

КЛАССИФИКАЦИЯ ИНСТРУМЕНТАЛЬНЫХ МАТЕРИАЛОВ. Разработанные в настоящее время инструментальные материалы, в определенной степени отвечающие рассмотренным выше требованиям, подразделяются на следующие группы а) углеродистые и низколегированные инструментальные стали б) быстрорежущие стали в) твердые сплавы (металлокерамика) г) минералокерамика и керметы д) синтетические композиции из нитрида бора е) синтетические и природные алмазы. [c.21]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА. Несмотря на сложный химический состав и высокую степень легирования, механические свойства (о , а, твердость) быстрорежущих сталей незначительно выше, чем у углеродистых и низколегированных инструментальных сталей (табл. 2.4). По пределу прочности на растяжение и изгиб все марки быстрорежущих сталей превышают другие инструментальные материалы. В термообработанном состоянии они не только имеют высокую прочность, но сохраняют упругость и вязкость. Изготовленные из них металлорежущие инструменты способны выдержать большие контактные напряжения, возникающие на лезвиях в процессе резания металлов. [c.24]

ТЕМПЕРАТУРОСТОЙКОСТЬ. Повышенное содержание вольфрама, молибдена, ванадия и кобальта способствует достаточно высокой температуростойкости быстрорежущих сталей (см. табл. 2.4). При нагреве их до любой температуры, не превышающей критического значения, и последующем охлаждении до комнатной температуры они сохраняют свою исходную твердость, полученную при термообработке. Температуростойкость быстрорежущих сталей в 2,7... 2,8 раза выше температуростойкости углеродистых и низколегированных инструментальных [c.24]

Можно отметить (см. рис. 2.6), что температуростойкость находится в определенном соответствии с другими физико-механическими свойствами — твердостью и прочностью. С ростом последних увеличивается и температуростойкость. Но прямой пропорциональности здесь нет. Так, твердость углеродистых и низколегированных сталей не уступает твердости быстрорежущих сталей, а их прочностные свойства отличаются незначительно. В то же время температуростойкость быстрорежущих сталей более чем в 2,5 раза выше, чем углеродистых и низколегированных сталей. Исключением является также и низкая температуростойкость синтетических ал- [c.27]

Следующее направление замены высоколегированной вольфрамом быстрорежущей стали состоит в применении большого числа карбидообразующих элементов при относительном малом содержании каждого 2—4 /о эти стали получили название низколегированных быстрорежущих сталей. В зависимости от содержания легирующих элементов в низколегированных быстрорежущих сталях мо-rjT образоваться карбиды СГ4С, Рез (W, Мо)зС, V . Легче всех диссоциирует хромистый карбид поэтому, регулируя количество хрома и углерода, надо оставить хром в растворе, не давая образоваться его карбиду. Содержание углерода должно быть достаточ- [c.249]

Применение низколегированных быстрорежущих сталей также требует значительного количества молибдена и поэтому пока не может быть реализовано. Таким образом, в качестве заменителя быстрорежущих высоковольфрамистых сталей наиболее приемлема сталь марки ЭИ184 состава 0,8—1,0% С, 7—9%,Сг, 3,5—4,8W, 2.4—2,9 V и 0,5—0,8% Si. [c.250]

Дефекты отжига углеродистой и легированной инструментальной и быстрорежущей стали (высоковольфрамовой и низколегированной) [c.576]

Углеродистые и низколегированные петеплостойкне штамповые стали с небольшим количеством карбидов, вольфрамомолибденовые быстрорежущие стали обычной производительности, из которых изготовляют крупный инструмент относительно простой формы [c.380]

Быстрорежущие стали обычной производительности, теплостойкие штамповыё стали, углеродистые и низколегированные нетеплостойкие стали, полутеплостойкие стали [c.380]

Остаточный аустеиит инструментальных сталей. Его влияние на свойства. Остаточный аустенит фиксируется в структуре закаленных сталей, содержащих более 0,4—0,5% С. Количество остаточного аустенита зависит от его состава, получаемого при нагреве до температуры закалки, условий охлаждения и в меньшей степени от величины зерна. Состав остаточного аустенита определяет его устойчивость при последующем отпуске. Он почти полностью превращается в результате нагрева при 200—350° С нетеплостойких углеродистых н низколегированных сталей и при 500—580° С теплостойких штамповых н быстрорежущих сталей, У полутеплостойких сталей с 6—18% Сг он устойчив до 450—500° С, вследствие чего практически полностью сохраняется при обработке на первичную твердость. Точно также он почти полностью сохраняется в структуре нетеплостойких многих полутеплостойких сталей после отпуска на высокую твердость и может значительно влиять на их основные свойства и почти не сохраняется в теплостойких и полутеплостойких сталях, обрабатываемых на вторичную твердость. Количество остаточного аустенита, присутствующего в инструментальных сталях различных классов после закалки, приведено ниже. [c.381]

Оборудование для отпуска. В единичном и мелкосерийном производстве отпуск инструмента нз углеродистых и низколегированных сталей производят в масляных, электровоздушных и соляных ваннах, инструмента из быстрорежущих сталей — главным образом в соляных ваннах и реже в электровоздушных печах вертикального типа, снабженных вентилятором для перемешивания воздуха и поддержания одинаковой температуры во всем рабочем пространстве печи. [c.755]

Методы контроля. После отпуска контролируют твердость рабочей н лево- стовой части инструмента с помощью прибора Роквелла и напильника, тарированного на твердость HR 01 для инструмента из углеродистой и низколегированной стали и HR 62—64 для инструмента из быстрорежущей стали. В условиях массового и крупносерийного производства контроль качества отпуска производят выборочно. Качество отпуска многих видов инструмента (сверл, метЧиков плашек и др.) определяют с помощью магнитных анализаторов, позволяющих оценить, например, степень распада остаточного аустенита в быстрорежущей стали. Систематически, выборочно, контролируют также микроструктуру стали после отпуска. [c.757]

Накладки стружколомательные 45 Напряжения, допускаемые для расчёта протяжек на разрыв 178 Нарезание зуба зубчатых конических колёс — Длительность 255 - прямозубых конических колёс зубострогальными резцагли — Режимы резаняп рекомендуемые 253 - спиральных зубчатых колёс головками —. ежимы резани.я 253 Наросты — Образование 14 Низколегировашая быстрорежущая сталь — с.м. Сталь инструментальная быстрорежущая низколегированная Нормали завода Фрезер на размеры метчиков 158, 160 162 [c.269]

Существует большая группа сварных изделий — сварной режущий инструмент. В работе [227] изучено влияние ТЦО на структуру и механические свойства сварных швов заготовок инструмента. Для экономии дорогостоящих быстрорежущих сталей режущий инструмент обычно изготавливают, предварительно сваривая заготовки из быстрорежущих сталей, например Р6М5, и конструкционных (углеродистых и низколегированных). Быстрорежущая часть заготовки предназначена для рабочей (режущей) зоны инструмента, конструкционная, например из стали 45,— для хвостовиков сверл, фрез, метчиков и т. д. Сварку сталей производят двумя наиболее распространенными способами трением и электроконтактным оплавлением. Сварной шов в месте соединения быстрорежущих и конструкционных сталей характеризуется большой твердостью (до 63—65 ННСэ), хрупкостью и практически не обрабатывается резанием. Большая твердость шва обусловлена закалкой поверхностных слоев при охлаждении на воздухе от температур оплавления и появлением в его структуре ледебуритных игл — крупных карбидных включений. Значительная хрупкость зоны шва связана с потерей пластичности сталью, перегретой при сварке до оплавления, и с ускоренной кристаллизацией и последующей закалкой. Такая структура неудовлетворительна не только для механической обработки при изготовлении инструмента, но и для окончательной ТО — закалки и соответствующего отпуска. Дело в том, что если производить закалку сварного соединения, в структуре которого имеется ледебурит, то получаемая структура мартенсита с иглами крупных карбидов тоже имеет неудовлетворительные свойства. На практике часто сварные швы не подвергают закалке. [c.225]

Сталь низколегированная быстрорежущая— Марки — Назначеяие 617 Сталь полосовая—Теоретический вег. [c.1072]

Влияние свойств материала режущей части резца на скорость резания учитывают поправочным коэффициентом, который для обработки чугуна и стали резцом с режущей частью из твердых сплавов ВК2 и ВКЗ принят за единицу. При обработке тех же материалов другими резцами значение этого коэффициента изменяется от 0,12—0,15 для резцов из углеродистой и низколегированной стали до 1,3—1,8 для резцов из твердых сплавов Т30К4 и Т60К6. Резцы из углеродистой, низколегированной и быстрорежущей сталей целесообразнее применять при малых скоростях резания, когда их стойкость больше, чем при повышенных скоростях. [c.532]

Пониженная температура аустенитизации или недостаточная выдержка при этой температуре стали, легированной карбидообразующими элементами, приводит к образованию низкоуглеродистого и низколегированного и поэтому малоустойчивого при охлаждении аустенита. Кроме того, ускоренному распаду аустенита при охлаждении способствуют нерастворенные карбиды, оказывающие зародышевое влияние, повышается критическая скорость закалки и уменьшается прокаливаемость стали. Вследствие указанных изменений повышаются температуры мартен-ситных точек Мн и Мк и снижается твердость мартенсита (уменьшается закаливаемость стало). В пиструментальных (быстрорежущих) сталях после такой аустенитизации ухудшается теплостойкость (красностойкость) инструмента, а в конструкционных сталях образующийся после закалки и высокого отпуска низколегированный или неоднородно легированный феррит в сочетании с малолегиро ванными и поэтому более укрупненными частицами карбидов, снижает механические свойства. [c.228]

Низколегированная сталь и углеродистая 10, 20, 30, 40. .............. Инструментальная сталь нелегированная. Быстрорежущая сталь., . ....... Рессорные стали..... ....... Сильхромовая и нержавеющая 1200—1150 1100-1050 1180-1130 1100—1050 1200—1150 800 750-850 900 850 850—950 [c.572]

ИСПОЛЬЗОВАНИЕ БЫСТРОРЕЖУЩИХ СТАЛЕЙ. Быстрорежущие инструментальные стали в настоящее время практически полностью вытеснили углеродистые и низколегированные стали. Из высоколегированных быстрорежущих сталей изготовляют все виды и типоразмеры инструментов для удовлетворения потребностей механообрабатывающих цехов машиностроительных заводов. [c.24]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...