Защита локальная

В зависимости от того, от какой вибрации происходит защита (локальной или общей), в выражениях (47) используются значения импеданса руки или тела человека. [c.83]

Помимо действия защит, предохраняющих и отключающих основное оборудование, в системе защит энергоблока предусмотрены защиты локального характера. Их назначение — защитить отдельные узлы основного оборудования, а также не допустить срабатывания более сильных защит, вызывающих отключение турбины или всего блока, К таким защитам относятся [c.140]

Рис. 4.12, Катодная защита — наложение внешнего тока на тон локального элемента

Разрушение пассивности ионами С1 чаще происходит локально, на тех участках поверхности, где структура или толщина пассивной пленки изменены. Образуются мельчайшие анодные участки активного металла, окруженные большими катодными площадями пассивного металла. Разность потенциалов между подобными участками 0,5 В или более, и эти элементы называют активно-пассивными элементами. Высокие плотности тока на аноде обусловливают высокую скорость разрушения металла, что создает катодную защиту областей металла, непосредственно окружающих анод. Фиксирование анода на определенных участках приводит к образованию питтингов. Чем больше ток и катодная защита около питтинга, тем меньше вероятность образования другого питтинга по соседству. Поэтому плотность расположения глубоких питтингов обычно меньше, чем мелких. Исходя из вероятности образования активно-пассивного элемента очевидно, [c.84]

При потенциале ниже критического ионы С1 не могут заместить адсорбированный кислород до тех пор, пока пассивная пленка остается неповрежденной, поэтому питтинг не развивается. Если бы пассивность была нарушена другим путем, например снижением концентрации кислорода или деполяризатора в щелях (щелевая коррозия) или локальной катодной поляризацией,- пит-тинг мог бы тогда возникнуть независимо от того, выше или ниже критического значения находится потенциал основной поверхности. Но в условиях однородной пассивности на всей поверхности металла, чтобы организовать катодную защиту для предотвращения питтингообразования, требуется лишь сдвинуть потенциал металла ниже критического значения. Это противоречит обычному правилу применения катодной защиты, согласно которому необходима более глубокая поляризация металла — до значения анодного потенциала при разомкнутой цепи. [c.88]

Как указывалось в разд. 4.10, защита осуществляется наложением внешнего тока, который поляризует катодные участки локальных элементов до значений потенциала анодных участков при разомкнутой цепи [1]. Поверхность становится эквипотенциальной (катодный и анодный потенциал равны), и коррозионный ток более не протекает. Иными словами при достаточно большой плотности внешнего тока суммарный положительный ток протекает на всей поверхности металла (включая анодные участки), следовательно, отсутствуют условия для перехода ионов металла в раствор. [c.215]

Пленки нитрида кремния широко используются для защиты поверхностей микросхем ввиду своей прочности, влаго-непроницаемости и устойчивости к действию окислителей. Это определяет их применение также в качестве масок при термическом локальном окислении кремния. Как уже отмечалось, нитрид кремния получают термическим осаждением из парогазовых смесей при пониженных давлениях и плазмохимическим осаждением. В первом случае температура процесса порядка 700—900 °С, во втором 250— 350 °С. [c.45]

При изнашивании поверхностей наряду с распространением износа на всю поверхность трения наблюдаются его локальные виды, которые обычно относятся к недопустимым видам повреждений. Например, на тормозных барабанах наблюдаются риски (рис. 24, ж) как результат недостаточной защиты поверхности трения от загрязнения. В золотниковых и плунжерных парах гидросистем в результате схватывания, когда появляются молекулярные силы взаимодействия, возникают задиры в виде локальных разрушений поверхностей (рис. 24, з) [1071. Задиры могут проявляться и в виде единичных повреждений, когда имеет место лавинообразный процесс разрушения (рис. 24, и). Локальные повреждения, связанные с наростом материала, могут проявляться либо в зонах наиболее интенсивной напряженности изделия, как, например, у режущих кромок металлорежущего инструмента (рис. 24, /с), либо при явлениях переноса металла (рис. 24, л). В ряде случаев наблюдается налипание на работающую поверхность детали посторонних частиц (рис. 24, м). [c.96]

Эта проблема может быть решена с помощью средств локальной, защиты деформируемого металла, например путем нагрева и штамповки в вакууме и нейтральных средах или осуществлением этого процесса в цехах с контролируемой атмосферой, что связано со значительными материальными затратами. [c.162]

Определенная методом слепков динамика локального коррозионного разрушения металла котлов дает возможность оценить влияние водно-химического режима на специфические формы коррозии при различной степени поврежденности металла котлов. Прокорродировавшая поверхность металла требует, без сомнения, более эффективных мер противокоррозионной защиты. [c.16]

При коррозии с водородной деполяризацией (кинетические ограничения) адсорбированный ингибитор имеет большее число путей воздействия на коррозионный процесс и эффективная защита может достигаться без инициирования локальной коррозии при заполнениях, значительно меньших единицы (0 1). [c.22]

Индивидуальные адсорбционные ингибиторы не эффективны в условиях коррозии с кислородной и смешанной деполяризацией. Более того, из-за экранирования поверхности процесс коррозии с кислородной деполяризацией может оказаться сосредоточенным (благодаря эффекту бокового подвода) на относительно небольшой ее доле. Общая коррозия в присутствии таких ингибиторов в условиях преобладания кислородной деполяризации способна трансформироваться в локальную, более опасную. Применение этих ингибиторов, как и любых мер защиты металлов от коррозии, требует ясного представления о природе коррозионного процесса и об условиях его протекания, а также о конкретных требованиях к конечным результатам защиты. [c.37]

Если у трубопроводов с катодной защитой сопротивления изоляции значительно меньше обычных практических значений и нет никаких контактов с низкоомно заземленными сооружениями (см. раздел 3.6.1), то должны иметься значительные повреждения изоляционного покрытия. Для оценки эффективности коррозионной защиты эти повреждения могут быть локализованы путем измерения интенсивности и оценены по величине (см. раздел 3.6.2.2), причем определяется и локальный потенциал труба — грунт. [c.130]

Эти условия должны быть соблюдены уже при проектировании и сооружении трубопровода. В старых ранее проложенных трубопроводах должны быть смонтированы разделительные элементы (б). Это мероприятие не всегда возможно и не всегда дает эффект в течение длительного срока, например в промышленных сооружениях. В таких случаях в зону действия локальной катодной защиты должен быть включен весь комплекс подземных сооружений (см. раздел 13). На трубопроводах с муфтовыми соединениями, не имеющих продольной проводимости (а), катодная защита без проведения дополнительных мероприятий неосуществима. При слишком малом сопротивлении покрытия (в) необходимо искать экономически приемлемый компромисс между осуществлением дополнительной изоляции н повышенным потреблением защитного тока. [c.245]

ЛОКАЛЬНАЯ КАТОДНАЯ ЗАЩИТА ПРОМЫШЛЕННЫХ ОБЪЕКТОВ ОТ КОРРОЗИИ [c.286]

Опасность коррозии для трубопроводов на промышленных предприятиях обычно более высока, чем для протяженных магистральных трубопроводов, поскольку промышленные трубопроводы в большинстве случаев образуют коррозионный элемент с железобетонными фундаментами (см. раздел 4.3). Такая опасность коррозии на определенных ограниченных участках промышленных объектов может быть устранена методами локальной катодной защиты. Этот способ аналогичен известному [1] методу защиты горячих (наиболее опасных) мест. Зона защиты при этом не ограничивается, т, е. трубопроводы не нужно электрически отсоединять от других участков трассы или от ответвлений. [c.287]

ОСОБЕННОСТИ ЛОКАЛЬНОЙ КАТОДНОЙ ЗАЩИТЫ ОТ КОРРОЗИИ [c.287]

Локальная катодная защита от коррозии достигается, если выполняется один из следующих критериев [2] [c.288]

Трубопроводы для охлаждающей воды имеют важное значение для работы электростанций и их нормальное функционирование не должно нарушаться. Пожарные трубопроводы важны для обеспечения безопасности. Те и другие трубопроводы обычно имеют надежное изолирующее покрытие, но в местах неизбежного повреждения покрытия они подвергаются опасности язвенной (сквозной) коррозии вследствие образования коррозионного элемента со сталью в бетоне. На сравнительно тонкостенных пожарных трубопроводах такие дефекты действительно нередко наблюдаются уже после непродолжительной эксплуатации. Локальная катодная защита от коррозии предотвращает появление таких повреждений. [c.290]

На рис. 13.2 показано примерное расположение анодных заземлителей для локальной катодной защиты от коррозии на электростанции. Трубопроводы для охлаждающей воды имеют условный проход 2000 и 2500 мм и проложены на глубине до 6 м пожарные водопроводы с условным проходом (диаметром) 100 мм заглублены в грунт на 1 м. На тех и других трубопроводах применено битумное покрытие. [c.290]

Рис. 13.2, Локальная катодная защита на электростанции а — глубинные анодные заземлители 6 — горизонтальные анодные заземлители вдоль трассы пожарного водопровода. Значения потенциалов по медносульфатному электроду сравнения /г (Л — стационарный потенциал перед пуском

Для транспортирования продуктов по трубопроводам нужны насосные и компрессорные станции. Эти станции обычно электрически изолируются от протяженных магистральных трубопроводов, имеющих катодную защиту. Требуемые для них железобетонные фундаменты гораздо меньше, чем фундаменты на электростанциях и на нефтеперерабатывающих заводах. Однако поскольку трубы на этих станциях подвергаются опасности коррозии вследствие образования коррозионного элемента с фундаментами, для них рекомендуется локальная катодная защита. [c.294]

Система САЗ-1 предназначена для защиты локальных объектов газовой промышленности КС, ГРС, УКПГ и т.п. при возникновении на объекте аварии или аварийной ситуации. Принципиальными отличиями системы САЗ-1 является наличие защищенного радиоканала и автономного источника сжатого газа. Это исключает вероятность ложных срабатываний и обеспечивает генерацию и подачу сжатого газа только в момент срабатьшания. [c.125]

Целостность защиты, т. е. по возможности изодозность радиационной обстановки на внешней поверхности защиты (с учетом типа компоновки и времени пребывания персонала в отдельных местах). Тем не менее практика эксплуатации реакторов в США [7] показала, что допустимо локальное превышение мощности излучения в 7 раз по сравнению с нормальным уровнем на небольших участках площадью не более 1 % общей поверхности защиты. [c.74]

На экипаж космического корабля могут воздействовать различные виды излучений галактическое космическое.излучение, излучение радиационных поясов Земли, корпускулярное излучение солнечных вспышек, излучение бортовых ядерных установок и ядерных ракетных двигателей. С учетом особенностей этих излучений на космическом корабле могут быть применены общая защита обитаемых отсеков, радиационное убежище, локальная з ащита бортовых ядерных установок и т. д. Таким образом, возникает необходимость оптимального распределения общего веса защиты между различными ее составными элементами. [c.290]

С другой стороны, локальный характер активации и соответственно низкий уровень суммарной наведенной радиоактивности (при высокой поверхностной активности в области пятна облучения) делают указанный способ очень удобным в случае проведения испытаний и организации контроля коррозии технологического оборудования непосредственно в производственных условиях, когда уровень радиоактивности в отсутствие радиационной защиты не должен превышать санитарных норм. В этом случае скорость равномерной коррозии можно определять по снижению во времени активности облученного участка поверхности, учитьгаая при расчете период полураспада и закон распределения метки по глубине. Рекомендуемые методы активации заряженньши частицами некоторых технически важных металлов приведены в табл. 13. [c.208]

Вопрос о специфических свойствах силиката натрия как замедлителя общей и локальной коррозии стали оборудования при нахождении его в резерве до сих пор остается открытым. Для получения сравнительной характеристики эффекта защиты опыты выполняли не только с основными соединениями силикатов натрия, но и с продуктами их гидролиза едким натром и различными формами кремниевой кислоты. Последнюю получали путем троекратного Н-катионирования растворов дисиликата натрия с концентрацией 1000 мг/л SiOa [30,31]. [c.75]

Установлено, что при концентрации 3000 мг/л Na2Si03 (1800 мг/л Si02) полностью прекращается и общая, и локальная коррозия в средах, содержащих до 700 мг/л С1-, до 860 мг/л S04 или до 430 мг/л С1 + -f350 мг/л S04 . Силикат натрия обеспечивает практически полную защиту от коррозии углеродистых котельных сталей, независимо от механического напряжения и состояния поверхности. Это можно объяснить диффузионным контролем катодного процесса, установленным экспериментами [33]. В отличие от действия одного едкого натра, недостаточная концентрация силиката натрия для полной защиты практически не вызывает локальной коррозии. Последняя наблюдается [c.76]

На основе локальной катодной защиты (защиты опасных мест ) в последние 10 лет была разработана технология совместной катодной защиты подземного оборудования и коммуникаций всего комплекса электростанций и промышленных агрегатов [51]. Эта технология целесообразна в том случае, когда системы трубопроводов уже нельзя надежно или экономично изолировать от железобетонных фундаментов или заземляющих устройств [52]. При наложении защитных токов в несколько сот ампер и применении глубинных анодных заэемлителей в этом случае можно было предотвратить образование протяженных макроэлементов путем снижения потенциала катодно защищаемых поверхностей [53]. В ФРГ с 1974 г. катодная защита магистральных газопроводов с давлением свыше 0,4 или 1,6 МПа считается обязательной и регламентируется рабочими нормалями Западногерманского объединения специалистов газового и водопроводного дела (DVQW Q-462 и Q-463) это относится и к нефтепроводам, защита которых регламентируется нормалью па магистральные трубопроводы для транспортирования опасных (горючих) жидкостей (TRbF301). В настоящее время общая длина трубопроводов, имеющих катодную защиту, превыщает в ФРГ 40 тыс. км. [c.39]

Зависимость (4.8) для Д[/=0,5 В, х=200 мкСм см , Р+ = 26 мВ и /а = = 10 А см-2 (скорость коррозии по уменьшению толщины при стационарном потенциале 0,01 мм в год) показан на рис. 4.1. Сплошные кривые относятся к значению параметра fe=0, а штриховые к значению k, рассчитанному по выражению (4.9). При формировании защитного слоя постоянные значения k по формуле (2.44) могут быть учтены путем прибавления к величине параметра I. Обычно плотность тока возрастает по мере повышения напряжения элемента, увеличения электропроводности и уменьшения размеров дефекта I ll- Скорость коррозии превышает 1 мм в год. Таким образом, возникновение элемента с деталями других объектов, имеющими более положительный потенциал, представляет собой значительную опасность коррозии, которая практически не может быть предотвращена пассивными мерами защиты. Эффективными мероприятиями по защите могут быть гальваническое разделение, предусматриваемое, например, для газовых вводов в дома [13], и локальная катодная защита (см, раздел 13), [c.136]

Влияющие факторы и свойства покрытий для защиты от коррозии представлены в табл. 6.4. Толстые механически прочные покрытия, применяемые для трубопроводов, все проявляют склонность к катодному подрыву. Однако с учетом причин, изложенных в разделе 6.1, это не приводит к нарушению защиты от коррозии, поскольку потеря сцепления происходит только после осадки грунта, да и тогда только локально. Полярные (тонкослойные) покрытия хотя и менее склонны к этому дефекту, но тоже не являются совершенно стойкими против него. В отличие от толстослойных покрытий они показывают повышенную склонность к катодному образованию пузырьков и к массопереносу НаО (см. рис. 6.4). Таким образом, стойкие против подрыва толстослойные покрытия типа каменноугольный пек — эпокеидная смола и даже слои стеариновой кислоты толщиной 4 мм могут пострадать от катодного образования пузырьков [10]. Поскольку образование пузырьков иногда происходит только через 3—6 мес, склонность к нему при испытаниях по нормали ASTM G8 не выявляется. Таким образом, материалы покрытия оцениваются по этому способу весьма односторонне, и даже можно сказать — не в соответствии с практическими условиями. [c.172]

Ддя контроля локальной катодной защиты от коррозии измеряют потенциалы включения Uetn. причем электрод сравнения следует располагать по возможности ближе к защищаемому сооружению. Результаты измерения должны быть возможно более отрицательными, чем f/ u/ uS04 —Поблизости от железобетонных соорулсений этого в большинстве случаев не достигается. Однако здесь при более отрицательной величине потенциала, чем —0,8 В, действие коррозионного элемента практически исключается. Измерительные пункты для контроля потенциалов (см, раздел 11.2) следует располагать предпочтительно в местах ввода трубопроводов в здания или в местах их приближения к зданиям. [c.289]

Для увеличения срока службы электрических заземлителей их начали выполнять в первую очередь на электростанциях, из коррозионно-стойких материалов, имеющих весьма высокий положительный стационарный потенциал (например из меди, для которой си/СиЗО. инус 0,1—0,2 В). Как и арматурная сталь в бетоне, такие заземлители приводят к образованию коррозионного элемента. Поскольку однако медь поддается поляризации гораздо хуже, чем сталь в бетоне, локальная катодная защита здесь может быть иногда связана с определенными [c.289]

Рис. 13.4. Локальная катодная защита от коррозии на нефтеперерабатыпаю-щем заводе точки — глубинные анодные заземлители. Значения потенциалов (Л — стационарный потенциал перед иуском системы катод С<и / jU S Ji

Рис. 13.6. Схема локальной катодной защиты от коррозии топливного склада, расположенного в грунте с высоким удельным электросопротивлением, при помощи анодных воронок напряжения вокруг рассредоточенных анодных за-землителей 1—16. (точки) жирными линиями показаны эквипотенциальные кривые, потенциал которых превышает на 0,5 В потенциал далекой земли двойные числа через косую черту означают потенциалы включения и выклю-

Строительные сооружения или колодцы для водопроводных линий тоже часто выполняются из железобетона. В месте ввода трубопровода в стенку колодца может легко получиться контакт между трубой и стальной арматурой. В таком случае при сооружении станции катодной защиты для трубопровода достаточное снижение потенциала поблизости от колодцев не будет обеспечено [17]. На рис. 13.7 показано, что под действием коррозионного элемента воронка напряжений отодвигается от колодца на расстояние до нескольких метров. При плотности защитного тока около 5 мАх Хм для бетонной поверхности даже небольшого колодца, имеющего площадь бетона 150 м, требуется защитный ток порядка 0,75 А. Для большого распределительного колодца с площадью поверхности бетона 500 м нужен защитный ток в 2,5 А. Такие большие защитные токи могут быть локально подведены только при помощп дополнительных анодных заземлителей. Эти заземлители в таком случае размещают в непосредственной близости от ввода трубопровода в бетонную стенку колодца. Такая локальная катодная защита становится необходимым дополнением к обычной системе катодной защиты трубопровода, которая в районе железобетонного колодца в ином случае будет неэффективной. [c.296]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...