Прорезка

Для анализа возможностей предлагаемого метода и выбора оптимальных параметров расчетной схемы при использовании МКЭ (дискретизация области, приращение длины надреза А/ и количество КЭ в элементарном акте прорезки) были проведены экспериментальные измерения и численные расчеты по определению ОН в различных образцах. Образцы имели сложные поля ОН, возникшие в результате неоднородного пластического деформирования образцов по различным схемам. [c.274]

Аппроксимацию области осуществляли треугольными элементами со сгущением сетки вдоль линии надреза. Вся сетка состояла из 1960 элементов и 1050 узлов. В соответствии с предложенной методикой при увеличении длины надреза на величину А/=1 мм задается модуль упругости = 0,1 МПа в элементах, лежащих перед вершиной надреза. В данном расчете в элементарном акте прорезки использовали три пары КЭ. Соответственно размеры минимальных КЭ равнялись у = = 0,33 мм, / = 0,4 мм. Механические свойства, принятые в расчете, следующие = 21 ООО МПа, fi=0,3. [c.275]

Тензодатчик с базой 1 мм располагался в обоих случаях под надрезом с противоположной стороны образца. При расчете МКЭ использовали сетку из 1600 КЭ и 861 узла, принимали = 21 000 МПа, (i = 0,3. В элементарном акте прорезки использовали четыре пары КЭ, размер которых определялся приращением длины надреза А/. Результаты конечно-элементного расчета показаны на рис. 5.3. Максимальные сжимающие напряжения (о = —700 МПа) концентрируются со стороны, подвергнутой ППД, и дальше резко уменьшаются, переходя в растягивающие на глубине 0,7 мм и достигая значения сг = = 500 МПа на глубине 1,2 мм (кривая 2). В силу значительного градиента напряжений и довольно большого первого шага прорезки А/= 0,1 мм можно предположить, что значения ОН на первом шаге расчета значительно усреднены. В связи с этим был проведен расчет МКЭ с шагом приращения длины надреза А/, в два раза меньшим, чем в приведенных результатах эксперимента, и значениями е , полученными путем интерполяции указанных данных. Значения максимальных сжимающих напряжений со стороны, подвергнутой ППД, возросли по абсолютной величине од 1080 МПа, что незначительно превышает предел текучести стали (рис. 5.3, кривая 3). Дальнейшее уменьшение А1 практически не привело к изменению резуль- [c.276]

Обычно для выполнения этой операции пользуются сочетанием двух пазовых фрез для предварительной прорезки и фрез с профилем в форме ласточкина хвоста, придающих шипу окончательную форму. [c.16]

Трудоемкость сборки деталей, расположенных на валу, может быть значительно уменьшена, если будет исключена необходимость извлечения шпонок, как это неизбежно, например, при конструкции по фиг. 694, а. Это достигается проще всего либо в результате прорезки сборочных шпоночных канавок в распорных втулках (фиг. 694, б), либо приданием валу ступенчатой формы (фиг. 694, в). В случаях, когда извлечения шпонок избежать нельзя, удобнее применять сегментные шпонки (фиг. 694, г). [c.642]

Последовательная прорезка 12 пазов [c.673]

Чистовая проточка переходных поверхностей и прорезка канавок, обтачивание фасок [c.63]

Обработка резанием распределительных валов осуществляется по следующей схеме фрезерование и центрование двух торцов вала правка вала (количество правок принимается в зависимости от конструкции распределительного вала) обтачивание переднего и заднего концов вала прорезка меж-кулачковых канавок правка вала обтачивание опорных шеек вала правка вала шлифование опорных шеек вала обтачивание профиля кулачков правка вала растачивание центров шлифование профиля кулачков мойка закалка ТВЧ опорных шеек и кулачков правка вала растачивание центров окончательное шлифование опорных шеек фрезерование шпоночного паза электрохимическое снятие заусенцев правка вала окончательное шлифование профиля кулачков полирование профиля кулачков проверка вала на отсутствие трещин (магнитная дефектоскопия) мойка и сушка вала правка вала окончательный контроль. [c.93]

Механизм для прорезки литниковой чаши [c.222]

Одновременное шлифование шеек и прорезка кольцевых канавок [c.202]

Подрезка торца Прорезка угловой канавки [c.280]

Прорезка канавки Растачивание галтели [c.295]

Подрезные, проходные и отрезные При обработке длинных и тонких валов, при обточке с одновременной подрезкой торца, при расточке в упор, отрезке и прорезке 90 [c.67]

Сочетание следящей системы и автоматического регулятора используется также для поддержания в определенных пределах постоянной скорости движения суппорта на всех участках обрабатываемого профиля сумма скоростей продольной и поперечной подач остается все время примерно постоянной. Кроме гидрокопировального суппорта, станок имеет еще два поперечных суппорта, работающих только с радиальной подачей. Они служат для подрезания торцов, прорезки канавок и получения на обрабатываемой детали других мелких элементов, которые трудно или невозможно получить с помощью гидросуппорта. [c.88]

Отрезка, прорезка канавок резцами из твердого сплава 0—5 10 10 [c.269]

Подачи дли отрезки и прорезки пазов на продольно строгальных, поперечно-строгальных н долбежных станках [c.520]

КОЙ так, что первые гребни прорезают резьбу начерно, следующие — производят полз истовое, а последние — чистовое шлифование. Целесообразно применять составные круги из частей различной твердости большей для прорезки и меньшей для отделки. [c.558]

Дисковые фрезы в тяжелом машиностроении для окончательной нарезки зубьев не применяются из-за их громоздкости и высокой стоимости. Однако для черновой прорезки зуба они находят широкое распространение, обеспечивая резкое повышение производительности при зубонарезании. [c.413]

Предварительная прорезка зубьев. Выбор метода зубонарезания цилиндрических шестерен зависит от точности обработки требуемой производительности и наличия оборудования. На фиг. 166, а представлен график, показывающий сравнительную трудоемкость при зубонарезании цилиндрических колес, имеющих ширину S=10m. Как видно из графика, предварительная прорезка дисковой фрезой при нарезке шестерен с /и=6 мм не нужна при нарезке шестерен с т— Ь мм она целесообразна при 25>80, с /п=16 лш при z>60, с т=24 мм при 2>12. [c.433]

На фиг. 166, б представлен график сравнительной трудоемкости нарезки зубчатых колес, имеющих ширину В=10 т, долбяками с предварительной прорезкой долбяками или быстрорежущими дисковыми фрезами. Как видно из графика, предварительная прорезка дисковыми фрезами при нарезке шестерен с т=6 мм также не нужна, однако при нарезке колес с т>10 мм она резко повышает производительность даже при малом числе нарезаемых зубьев, особенно при нарезке зубчатых колес, имеющих большой модуль. Так, при нарезке шестерен с т=24 мм и г=20 производительность возрастает в два раза при нарезке шестерен с т=10 мм и z=20 она возрастает на 40—45%. [c.433]

При нарезке зубчатых колес разных модулей шириной В=10т с 2=12 0 с предварительной прорезкой дисковыми фрезами <в тех случаях, когда это целесообразно) максимальная производительность достигается при работе червячной фрезой, а затем гребенкой и долбяком. Однако при нарезке зубчатых колес, имеющих ширину зуба меньше 10 т, производительность при работе гребенкой и долбяком может быть больше, чем при работе червячной фрезой, так как последняя требует большую величину хода суппорта на заход и выход инструмента. [c.433]

Затем штоки поступают в кантователь 9 для поворота на 180° и в токарный автомат 10 для предварительной обработки хвостовика штока с другой стороны. Далее штоки поступают в накопитель II и из него на следующую пару токарных автоматов 12 для прорезки канавок. После окончания операции по команде токарных автоматов 12 конвейеры загружают новые заготовки. При этом обработанные детали выталкиваются и поступают в магазины 13. Из магазинов штоки загружаются в приспособление фрезерного автомата 14 для фрезерования лысок. Обработанные штоки поступают в поперечный конвейер 15 для объединения двух параллельных потоков в один. После поперечного конвейера штоки попадают в моечносушильный автомат 16, в котором осуществляется горячая струйная промывка штоков и очистка их от частиц абразива, масла и стружки, а затем в следующей камере осушиваются теплым воздухом, подаваемым вентилятором через калорифер, встроенный в автомат. [c.68]

Распределительный вал с шлифованными опорными шейками перегружается промышленным роботом 28 (см. рис. 52) на свободный спутник, поднятый подъемником 25 с нижнего уровня конвейера 26 на верхний уровень транспортирования. Автоматы 29 и 31 загружаются и разгружаются соответственно промышленными роботами 30 и 32. Опускатель 33 перемещает свободные спутники на нижний уровень. На многорезцовом токарном автомате 29 проводится токарная обработка хвостовика, подрезка торца бурта, прорезка канавки. Деталь базируется в центрах и зажимается в патроне (рис. 55, а). Обработка ведется при частоте вращения 727 об/мин со скоростью резания 81 — 123 м/мин и подачей 0,15—0,125 мм/об в зависимости от перехода. Охлаждение — 3—5 %-ным водным раствором Укринол-1. [c.99]

Автомат ЗА474ТВ (3474ТВ) служит для обработки двух бортов в прорезку и беговой дорожки внутренних колец цилиндрических подшипников. [c.313]

Участок состоит из фрезёрно-цеНтровального станка, двух токарных полуавтоматов, автоматического манипулятора и вспомогательных устройств. Фрезерно-и ентровальный станок обеспечивает обработку торцов и центральных отверстий. Токарный полуавтомат с системой ЧПУ Н22-1М обеспечивает обработку цилиндрических, конических и сферических поверхностей, прорезку канавок и нарезание резьбы. Автоматический манипулятор обеспечивает установку—снятие деталей и их межстаночное транспортирование при линейном расположении станков па участке. Грузоподъемность манипулятора — 160 кг, погрешность позиционирования не более 1мм при максимальной скорости перемещения отдельных звеньев 0,8—1,8 м/с. Манипулятор оснащен датчиками внешней информации и выполняет в адаптивном режиме широкий круг операций, включая поиск деталей в накопителе, измерения диаметра и длины заготовки, отбраковки заготовок с недопустимыми отклонениями размеров, перебазирование деталей, их промежуточное складирование и укладку в выходной таре. Программирование автоматического манипулятора осуществляется методом обучения. [c.31]

Копировальными суппортами оснащены крупные токарно-копировальные станки КЖ-1608, КЖ-1609 краматорского завода тяжелого станкостроения имени Чубаря, предназначенные для черновой и чистовой обработок валов электрических машин и других подобных деталей. На этих станках можно обрабатывать валы диаметром до 450 мм и длиной до 3200 мм. Кроме копировального суппорта на станке имеется суппорт, предназначенный для подрезания торцов, прорезки канавок и обработки других элементов деталей, которые нельзя получить с помощью копировального суппорта. [c.90]

Керами- ческая К Для абразивных инс Глина, полевой шпат, кварц, растворимое стекло, декстрин трументов Все виды шлифования, за исключением скоростной обдирки, разрезки и прорезки узких пазов, плоского шлифования сегментными кругами, шлифования желобов колец шарикоподшипников [c.637]

Бакели- товая Б Фенолформальдегидная смола Плоское шлифование торцом круга, обдирочное шлифование, отрезка и прорезка пазов, заточка инструментов, отделочное шлифование цилиндров, кулачков, роликов, хонингование, резьбошлифованне [c.638]

Вулкани- товая В Искусственный каучук, вулканизующие добавки Отделочное шлифование и полирование (гибкие круги), чистовые операции при фасонном шлифовании, отрезка, прорезка, шлифование пазов, ведущие круги при бесцентровом шлифовании [c.638]

Черновые пальцевые фрезы отличаются от чистовых наличием стружколомательных канавок. Основным недостатком черновых пальцевых фрез с фасонным профилем является сложность их изготовления и недостаточная производительность. На Уралмаш-заводе черновую прорезку зуба проводят незатылованными фрезами с прямолинейными режущими кромками. Прорезка незатылованными фрезами дает значительное повышение производительности по сравнению с фасонными затылованными фрезами. Это объясняется тем, что у незатылованных фрез с прямолинейным профилем можно получить оптимальные передние и задние углы, а также использовать каждую фрезу на оптимальных режимах резания. [c.428]

Прорезка зубчатых колес /и= 10 30 мм и zl 60 производится одновременно двумя дисковыми фрезами на полную глубину за два прохода при делении на два шага. При первом проходе при определении минутной подачи учитывается коэффициент 0,9, а привто- [c.434]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...