Сталь парамагнитная

В современной электротехнике, приборостроении, судостроении и других отраслях требуется применение немагнитных сталей Аустенитные стали парамагнитны, однако имеют низкие значения предела текучести (150—350 МПа), что-затрудняет их использование в качестве материала высоко нагруженных деталей и конструкций [c.252]

Аустенитные нержавеющие стали, обычно легированные хромом и никелем (или марганцем), после охлаждения до комнатной температуры имеют аустенитную структуру, низкий предел текучести, умеренную прочность, высокую пластичность и хорошую коррозионную стойкость в окислительных средах. Эти стали парамагнитны. [c.312]

Указать температуры закалки стали с 1,3% Си 13% Мп (марки Г13), если необходимо получить однофазную структуру (при которой сталь парамагнитна). [c.237]

Различают три группы магнитных сталей и сплавов магнитно-твердые, магнитномягкие и парамагнитные. [c.307]

В качестве параметра интенсивности индукционного нагрева используется его скорость после перехода стали в парамагнитное состояние. Эту скорость можно принять за интенсивность нагрева в области фазовых превращений. Она определяется по формуле [c.146]

Основными компонентами сталей и чугунов являются железо и углерод. Железо — металл серого цвета. Атомный номер 26, атомная масса 55,85. Температура плавления железа 1539°С. Железо имеет две полиморфные модификации а-железо, существующее при температуре ниже 910° С у-железо, существующее в интервале температур 910—1392°С оно парамагнитно. [c.217]

Магнитные стали и сплавы делят на магнитно-твердые, магнитно-мягкие и парамагнитные. [c.183]

Расщепление такого типа в эффективном (внутреннем) магнитном поле, создаваемом собственными s-электронами атома, впервые наблюдали для ядер Fe в железе и окисле его РегОз (рис. 204). Если расщепление происходит только в поглотителе (в источнике ядра находятся в немагнитном или слабо парамагнитном материале, например в нержавеющей стали), то спектр поглощения состоит из шести линий неодинаковой интенсивности. [c.462]

Магнитная проницаемость у стали 18-11 с титаном до и после испытания при 600° С оказалась наибольшей. После испытания при 700° С образец оставался парамагнитным. Сталь 18-11 Ti 0,09% С при испытании не показала изменений магнитных свойств. [c.338]

Найдено, что в хромоникельмолибденовых сталях, кроме о- и Х-фаз, существует еще новая фаза (г-фаза), которую расшифровать пока не удалось. В отличие от ферромагнитного б-феррита, эта фаза парамагнитна. [c.361]

Высоколегированные аустенитные стали с ярко выраженными парамагнитными свойствами (см. 1.11.3.6), применяемые для изготовления конструкционных элементов [c.244]

Металлопрокат из аустенитных нержавеющих сталей, как было отмечено выше, - наиболее распространенный вид металлопродукции из высоколегированных сталей, применяемый практически во всех областях промышленности и строительства. Такая востребованность аустенитных хромоникелевых сталей обусловлена уникальным комплексом физикомеханических и коррозионных свойств. Стали этого класса парамагнитны, имеют только им присущее сочетание прочности, пластичности, вязкости вплоть до водородных (-253 °С) и гелиевых (-269 °С) температур, свариваемости, коррозионной стойкости во многих средах окислительного характера. Эти стали широко используются для сварных конструкций различного назначения в химической, пищевой и других отраслях промышленности и машиностроении. [c.352]

На рис, 8.7 показан ЯГР-спектр образца углеродистой стали, закаленного (а) и отпущенного (б). В обоих случаях можно видеть шесть линий ферромагнитного мартенсита и центральная линия (А) парамагнитного остаточного аустенита. При отпуске интенсивность центральной линии уменьшается. При анализе спектров более сложных сплавов удается не только разделить линии мартенсита или фер- [c.167]

Ферромагнитные и парамагнитные фазы стали выявляют также и магнитным способом. Если на шлиф нанести коллоидный раствор крокуса и поместить его в магнитное поле небольшого постоянного магнита или соленоида, то к участкам ферромагнитной фазы притянутся коллоидные частицы соединений железа, и эти участки будут казаться темными, а парамагнитные з частки — светлыми. [c.31]

А) Неверно. Аустенитные стали немагнитны (парамагнитны). [c.133]

Изменение свойств различных металлов при изменении температуры и напряженности магнитного поля. Распределение тока в материале токопроводов и нагреваемой детали, а также мощности существенно зависит от свойств материала — магнитной проницаемости и удельного электрического сопротивления. Магнитная проницаемость материала определяется температурой и напряженностью магнитного поля, а удельное электрическое сопротивление — температурой. Абсолютная магнитная проницаемость Лд многих материалов, таких, как медь и ее сплавы, алюминий и его сплавы, титан, стали аустенитного класса и др., близка к значению абсолютной магнитной проницаемости вакуума =4я-10" Г/м. Относительная магнитная проницаемость этих материалов [X = близка к единице (несколько больше единицы для парамагнитных и несколько меньше единицы для диамагнитных материалов) и практически не зависит от напряженности Магнитного поля. [c.13]

Изменения структуры при нагружении были известны сравнительно давно, например Г. В. Акимов и Л. Э. Певзнер наблюдали переход аустенитных сталей из парамагнитного в ферромагнитное состояние при пластической деформации при 20° С и более низких температурах при длительных испытаниях жаропрочных материалов при повышенных температурах, когда коагуляция и рост зерен, изменение состояния их границ и другие процессы приводят к существенному изменению структуры и свойств материала в процессе его нагружения и в других случаях. [c.83]

В качестве деформируемого магнитожесткого материала можно применить аустенитную сталь 18/8 (18% Сг 8% Ni). При холодной деформации происходит v —> а-превраще-ние. При последующем отпуске сх-фаза стабилизируется и получается структура с равномерными включениями а-фазы в парамагнитной основе. Этот сплав после оптимальной обработки имеет следующие свойства Не — = 23 880 а/м (300 э) и В, = 0,35 тл (3500 гс). [c.228]

В доэвтектоидных и заэвтектоидных сталях имеются парамагнитные составляющие (аустенит или интб1рметал- [c.111]

На рис. 5 показаны температурные зависимости упругих свойств прутка диаметром 6 мм и.з нержавеющей стали AIS1303 в состоянии поставки. Экспериментальные точки приведены для иллюстрации высокой точности измерений. Форма кривых обусловлена переходом из парамагнитного в антиферромагнитное состояние при 40 К [2]. [c.382]

Установлено, что после обработки по оптимальным режимам исследованные стали (особенно легированные 3—5% IF), в парамагнитном состоянии имеют высокий котлплекс свойств, не уступающий более дорогим высоколегированным аустенитным сплавам типа 36НХТЮ. [c.45]

Практически не исследовано влияние ферромагнитных сил взаимодействия между частицами окислов железа в потоке среды и стенкой трубы. Если эти силы играют заметную роль, то на трубах из парамагнитной аустенигной стали должно отлагаться меньше наносных окислов железа. [c.16]

Многае коррозионностойкие стали и сплавы имеют также и другие важные для практического использования свойства. Например, стали, содержащие > 12 % Сг, а также Si и А1, обладают повышенной жаропрочностью (в основном стали и сплавы аустенитного класса). Ударная вязкость аустенитных сталей незначительно уменьшается вплоть до низких температур, поэтому их широко используют в криогенной технике. Стали этого класса являются парамагнитными, вследствие чего применяются в качестве коррозионностойких немагнитных материалов. [c.4]

Единственное исключение из этой закономерности превращение ОЦК -Fe-> ГЦК 5-Fe, происходящее при нагреве выше 911°С, которое лежит в основе термической обработки стали и чугуна. Однако при 1394°С происходит нормальное превращение ГЦК y-Fe -> ОЦК 5-Fe, связанное с термическим расщеплением Зй/ -оболочки, Уникальный переход обусловлен наличием у Fe четьфсх не спаренных Зс/- орбиталей, определяющих магнитный. момент на атоме Fe, и двух расщепленных Зй -орбиталей. Перекрытие таких Зй -оболочек и обусловливает ОЦК структуру а -Fe при те.мпературах ниже 911°С, Переход а -Fe y-Fe связан t ферро.магнитным состояние 1 железа при температурах ниже 768°С и антиферромагнитным состоянием а (P)-Fe в интервале температур 768-911°С. При 911°С происходит переход антиферро-магнитного ОЦК нм (P)-Fe в парамагнитное ГЦК y-Fe и, следовательно, это превращение не представляет исключения из общей последовательности переходов. [c.35]

Парамагнитные стали и сплавы применяют для изготовления немагнитных деталей конструкций в электротехнике, приборостроении, судостроении и специальных областях техники. Повышение износостойкости деталей, работающих в узлах трения, достигается азотированием (стали 40Г14Н9Ф2 и др.). [c.185]

Температуры нагрева были выбраны ниже точки Кюри - 740 и 750°С. Поскольку намагниченность для ферромагнетиков заметно меняется с температурой, особенно вблизи точки Кюри, для количественного определения содержания аустенита значения / j стали сравнивались с / J эталона при той же температуре. Эталоном служило армко-железо, для которого в исследованной области температур (до 760 С) образование 7-фазы не реализуется, и все изменение величины намагниченности может быть отнесено за счет влияешя температурного фактора. Как видно из рис. 12, изменение величины / с, вызванное образованием парамагнитной 7-фазы при нагреве до 750 С, весьма значительно по сравнению с эталоном. В связи с этим такой метод достаточно надежно может быть применен для анализа а -> 7-превращения даже при температурах, близких к точке Кюри. Оценки показьшают, что при поддержании постоянства температуры с точностью до 2°С погрешность в определении количества аустенита не превышает 3 %. Для предотвращения окисления и обезуглероживания зталвнный и исследуемый образцы подвергались гальваническому меднению (толщина слоя 40 -50 мкм). Такое покрытие не вызывало заметного изменения намагниченности образцов и поэтому не вносило дополнительных погрешностей в данные магнитометрических измерений. [c.37]

Напиленные порошки, так же как и компактные образцы, подвергались отпуску при 200 и 400 0 в течение 1 ч и при 600°С в течение 0,5 ч. Для увеличения чувствительности метода порошки слегка подпрессо-вывались. Это давало возможность уменьшить влияние размагничивающего фактора, роль которого в порошковых объектах очень велика, и, следовательно, повысить достоверность регистрируемых изменений намагниченности образцов. В этом случае эталоном служил порошок арм-ко-железа, подпрессованный в тех же условиях, что и порошки исследуемой стали. Таким образом, роль размагничивающего фактора в эталонном и исследуемом порошках была одинаковой, что позволило проводить количественное определение степени развития а -> 7-превращения. Вклад парамагнитных при выбранных температурах карбидов не учитывался, однако эта погрешность не могла изменить качественного хода кривых, характеризующих кинетику а 7-превращения, в связи с небольшим количеством карбидов в данной стали ( 3 %), что должно давать небольшую ошибку [61]. Средняя скорость нагрева до заданной температуры составляла 250 и 1°С/мин. Для каждого состояния исследовалось не менее трех образцов. Как правило, расхождение полученных экспериментальных результатов не превышало 2 %. При большем расхождении дополнительно исследовались 2-3 образца. Для построения кривых использованы средние данные. [c.38]

Один из новых путей повышения прочности немагнитных сталей состоит в использовании парамагнитного е мартен сита, образующегося в низкоуглеродистых сталях с 16— 22% Мп (см рис 71, б) Двухфазные ("у+е) стали ипа 05Г20 имеют после закалки более высокие прочностные свойства по сравнению с однофазными аустенитными сталями (сто 2=370—450 МПа, Ств=750—950 МПа, 6=30— 40 %, =35—60 %) и могут найти применение в качестве конструкционного немагнитного материала [c.252]

На рис. 11.3 показан спектр поглощения и схема расш,епления уровней в металлическом железе (в источнике — ядра Fe в парамагнитной нержавеюп],ей стали и расщепление отсутствует). Для поликристаллических образцов в отсутствие анизотропии [c.140]

Известные аустенитные стали системы Fe—Мп являются, как правило, стабильно парамагнитными и однофазными. Установленные аномалии тепловых и упругих констант инварного типа у этих сплавов явились основой для создания принципиально нового класса — антиферромаг-нитных сталей с особыми физическими и механическими свойствами, а использование железомарганцевых сплавов с основной структурой е-мартенсита в сочетании с применением известных методов воздействия на интенсивность у=рг 8-превращения (легирование, фазовый и механический наклеп, всестороннее давление), явилось одним из важных направлений в создании высокопрочных немагнитных сталей [1—3]. [c.10]

После термической обработки сплав Г20С2 не уступает по своим свойствам ферромагнитной стали марки ЮХСНД (ГОСТ 5521—67) и парамагнитной Х18Н9Т (ГОСТ 5632—72) (табл. 34). [c.250]

Осажденные частицы выстраиваются на поверхности подложки в цепочки, перпендикулярные направлению течения смазки, причем большие частицы располагаются на входе, а малые — на выходе подложки. Кроме того, осаждение частиц определяется значением их магнитного момента. Ферромагнитные частицы осаждаются первыми, парамагнитные и диамагнитные—далее на подложке. После того как вся порция жидкости стечет с подложки, по ней пропускают растворитель и фиксирующий раствор. После высыхания феррограмма готова для дальнейшего исследования — качественного или количественного. Качественное исследование состоит в наблюдении морфологии частиц под микроскопом или в определении типа частиц изнашивания с помощью бихроматического микроскопа (использование красного и зеленого светофильтров позволяет определять наличие окислов по их окраске), или с помощью разогрева феррограммы и наблюдения частиц изнашивания под микроскопом (при 330° С частицы низколегированной стали становятся голубого цвета, дальнейшее нагревание приводит к тому, что частицы чугуна покрываются голубыми пятнами). Для количественного анализа частиц используются два основных метода. Один из них — метод прямого считывания, состоящий в вычислении показателя изнашивания, который обычно выражается через оптические плотности осадка на входе и на выходе феррограммы. Показатель износа зависит от степени разбавления пробы, что учитывается с помощью фактора разбавления. [c.190]

Намагниченность насыщения сплава зависит от его фазового состояния и не зависит от структуры, т. е. не зависит от дисперсности фазы. Чем больше в сплаве ферромагнитной фазы и чем больше Is самой фазы, тем больше величина его намагниченности насыщения. В углеродистой стали намагниченность насыщения возрастает с увеличением количества а-фазы. Увеличение количества РезС в углеродистой стали приводит к уменьшению намагниченности насыщения, так как для РезС равно 12 500, а для а-фазы 21 500 гс. Если бы удалось закалить сталь полностью на один мартенсит, то ее намагниченность насыщения была бы выше, чем после всех других термообработок, так как в этом случае отсутствует цементит. Наличие в образце наряду с мартенситом остаточного аустенита снижает 4П/, вследствие парамагнитности аустенитной фазы. При отпуске углеродистой стали на 200—250°С 4л/ резко возрастает в связи с превращением аустенита в мартенсит. При более высоких температурах отпуска 4л/ несколько уменьщается вследствие образования цементита, s которого ниже, чем а-фазы (феррита и мартенсита). [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...