Моменты внутренние в оболочке в слое

Для каждого типа нагрузок состав параметров устанавливается отдельно. Сосредоточенная механическая нагрузка (тип 1) описывается компонентами векторов силы и момента, действующих в точке задания нагрузки. Распределенная механическая нагрузка (тип 2) характеризуется компонентами векторов сил в начале и конце участка нагружения. Закон изменения нагрузки вдоль участка считается линейным. Для слоев оболочек принято, что нагрузка приложена к координатной поверхности оболочки. Для температурной нагрузки, приложенной к шпангоуту (тип 3), задаются значения температуры в центре тяжести шпангоута и параметры распределения температуры по его сечению. Для распределенной температурной нагрузки, действующей на слой оболочки (тип 4), указываются номер слоя, значения температуры в начале и конце слоя на его внутренней и внешней сторонах. Внутренней считается сторона, соответствующая координатной поверхности оболочки. Ориентация участка нагружения определяется ориентацией оболочки. Закон изменения температурной нагрузки вдоль слоя предполагается линейным. [c.334]

Рассмотрим особенности работы гладкой цилиндрической оболочки, выполненной из четырехслойного композиционного материала и нагружаемой либо изгибающим моментом и поперечной силой, либо внутренним давлением. Нас будет интересовать изменение напряжений в слоях материала оболочки в зависимости от угловой координаты. [c.372]

Внутренние усилия и моменты в оболочке. Подставляя соотношения (2.104) в (2.64) и учитывая (2.52), а также (2.67), находим общие выражения для удельных внутренних усилий и моментов, возникающих в т-и слое оболочки после нагружения [c.113]

При переходе от напряжений к погонным усилиям и моментам нами используются три поверхности приведения две — совпадающие с нейтральными слоями (линиями) продольных и поперечных сечений оболочки, а в качестве третьей — срединная поверхность обшивки. Это позволило с учетом принятых гипотез упростить математические выкладки по сравнению с рассмотренным в литературе случаем использования одной исходной, как правило, срединной поверхности стенки. Кроме того, оперирование с нейтральными линиями, на наш взгляд, дало возможность более наглядно выявить распределение внутренних усилий в отдельных элементах конструкции и легче уяснить физику влияния эксцентриситета подкреплений на величины критических нагрузок и частоты собственных колебаний оребренных оболочек. В связи с этим в работе, наряду с несимметричной формой деформации цилиндрической оболочки, рассматривается и осесимметричная, для которой, естественно, остается в силе только гипотеза жесткой нормали. [c.6]

Кроме того, в момент разрушения баллона металлический герметизирующий слой будет находиться в состоянии текучести. Следовательно, [х = 0,5. Тогда металлическая оболочка примет на себя следующее внутреннее давление [c.243]

Расчетные формулы для внутренних усилий и напряжений в слоях оболочки в искомых функциях 1р (а, р) и ш (а, р) представляются посредством следующих формул изгибающие и крутящий моменты [c.182]

Что же касается внутренних сил, моментов и напряжений в слоях оболочки, то они могут быть определены с помощью обычных формул (10.8), (14.24) и (14.25). [c.205]

К интегрированию таких уравнений и приводится нахождение т-го члена разложения (8.31). Каждому слагаемому ряда (8.31) соответствует некоторое напряженно-деформированное состояние ортотропной цилиндрической оболочки. Внутренние силы и моменты, перемещения, углы поворота и напряжения в слоях оболочки, отвечающие этому напряженному состоянию, могут быть вычислены с помощью формул (1.13.31) — (1.13.34), (1.13.36) и (1.13.40). Например, полагая [c.273]

Рассматривая приведенные здесь формулы, нетрудно заметить, что условия периодичности по переменной р выполняются в каждом члене разложений в отдельности. Здесь, кроме условий периодичности, необходимо выполнить и граничные условия на торцах оболочки. Полагая, что частный интеграл неоднородной задачи, отвечающий внешней нагрузке, известен, можно записать выражения для внутренних сил и моментов, напряжений в слоях и перемещений, отвечающих этому частному решению, с помощью тригонометрических рядов вида (8.31), в которых коэффициенты разложений будут известными функциями. Поэтому граничные условия на торцах оболочки могут быть удовлетворены обычным образом. [c.276]

Пусть в некоторый момент времени (рис.9) внутренний радиус оболочки равен г, скорость на внутренней поверхности V, наружный радиус оболочки К. Из уравнения неразрывности следует, что в этот момент времени скорость жидкости в слое, отстоящем от оси оболочки на расстоянии х [c.140]

В процессе испытаний под влиянием температуры на обшивке происходил процесс волнообразования. В некоторых местах внутренние ее слои вспучивались, что способствовало выпучиванию стрингеров в сторону минимального момента инерции, т. е. часть стрингеров работала как полоски. Оболочка разрушилась при г = = 100 с. В момент разрушения, которое сопровождалось резким звуком, в средней части оболочки образовалась складка. После снятия нагрузки при осмотре были обнаружены местные разрушения — разрыв облицовочных слоев в сочленениях полок стрингеров со стенками, а также расслоение волокон в стрингерах (рис. 8.44 и 8.45). В некоторых местах произошло разрушение заклепочного шва двух смежных панелей. [c.349]

Зависимости между физическими составляющими внутренних обобщенных усилий и моментов в отсчетной поверхности оболочки и составляющими внутренних напряжений в ее слоях получаются из соотношений (3.5.4) и имеют вид (а, = 1,2 а ш) [c.77]

Обобщенные внутренние усилия и моменты в отсчетной поверхности оболочки связаны с внутренними напряжениями в ее слоях зависимостями [c.90]

В табл. 6.2.5, 6.2.6 максимальные прогибы, усилия, моменты и напряжения трехслойной изотропной оболочки симметричного строения с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидростатическим давлением, приведены в зависимости от параметра R/1. Зависимости получены при R/h = 20, Е /Е = 30 остальные параметры имели значения (6.2.20). Из табл. 6.2.5, 6.2.6 видно, что при уменьшении длины трехслойной оболочки влияние поперечных сдвиговых деформаций на максимальные прогибы, окружные усилия, напряжения увеличивается, а на максимальный изгибающий момент — уменьшается. Так, при R/1 = 0,5 относительная погрешность составляет 1,53 %, а при R/1 = 3 — 73,46 %. Относительная погрешность — 29,62 % при R/1 = 0,5 и 44,05 % — при R/1 = 3. Подчеркнем, что в то же время относительная погрешность, вносимая в расчет максимального изгибающего момента неучетом поперечных сдвиговых деформаций и подсчитанная при R/1 = 3, составляет всего 3,61 %. Таким образом, близость максимальных значений интегральных характеристик (осевого и окружного усилий, осевого изгибающего момента), подсчитанных при учете и без учета поперечных сдвигов, отнюдь не гарантирует близости соответствующих расчетных значений компонент тензора напряжений. Отметим еще, что в рассмотренном примере максимальное значение осевого напряжения достигается в защемленных сечениях на поверхности z = О внутреннего несущего слоя, а максимальное значение изгибающего осевого момента — в середине пролета [c.171]

В табл. 6.2.7, 6.2.8 в зависимости от параметра R/h приведены значения максимальных безразмерных прогиба, изгибающего момента, окружного усилия, нагрузок начального разрушения связующего и армирующих волокон. Результаты получены для двухслойной оболочки с жесткими днищами, нагруженной внутренним гидростатическим давлением интенсивности Р, первый (внутренний) слой которой армирован в осевом направлении, второй — в окружном. Принималось, что модули Юнга, коэффициенты Пуассона и пределы прочности (текучести) материалов связующего обоих слоев одинаковы [c.172]

Однако расчет двухслойных оболочек как однослойных вызывает некоторую погрешность, возникающую из-за разности коэффициентов поперечной деформации и модулей упругости слоев. Теоретическими работами в этой области [53, 39, с. 13] показано, что погрешность при расчете внутренних усилий и моментов, вносимая при указанной методике расчета двухслойных оболочек по формулам, полученным для однослойных оболочек, будет меньше, чем разность коэффициентов Пуассона по сравнению с единицей. Поскольку разница коэффициентов поперечной деформации слоев не превышает 0,1, то погрешность при расчетах будет составлять <10%. [c.207]

Для иллюстрации этого момента рассмотрим гиперсферу в пространстве измерений. Если Я означает радиус сферы, ее объем пропорционален R . При удвоении объема сферы радиус ее возрастает только в отношении 2 которое стремится к единице при г->-оо. Отсюда следует, что при больших значениях объем тонкой сферической оболочки мол ет быть много больше объема, ограниченного внутренней границей слоя.] [c.35]

На рис. 32, в показаны положительные внутренние погонные усилия и моменты. Переход от распределенных по боковым граням элемента сил к погонным интегральным факторам N1, 81, Qu Нх, N2, 82, Сг, и Яг, которые можно относить к срединной поверхности, представляет собой второй шаг сведения трехмерной проблемы к двухмерной (первый шаг был сделан при описании деформаций всего тела оболочек посредством параметров деформации срединного слоя). [c.87]

Соотношения упругости и еще раз об уравнениях равновесия. Напряжения в каждом слое оболочки определяются с помощью известных формул (10.8). Этим напряжениям статически эквивалентны внутренние силы и моменты, которые могут быть определены обычным образом (см., например, (11. 1)) [c.211]

Будем рассматривать короткий отсек замкнутой оболочки. Распределение нагрузок на торцах выполним с учетом гипотезы плоских сечений. Для этого поместим на торцах оболочки элементы Rigid, через которые будем нагружать оболочку поперечной силой и моментом. Эти допущения приведут к искажению действительного поля напряжений вблизи торцов оболочки, но не окажут существенного влияния на распределение напряжений в центральном сечении оболочки. При нагружении внутренним давлением отсека замкнутой оболочки нужно учесть реакции отсеченных частей. Эти реакции будут прикладываться к элементам Rigid в виде осевых сил. Геометрия оболочки, схема ее нагружения поперечной силой и моментом, а также параметры слоев композиционного материала показаны на рис. 9.9. [c.372]

Сопоставление этих равенстве (29.22.3)—(29.22.5) показывает, что известную поправку Кирхгофа, которую надо вносить в граничное значение перерезывающего усилия, можно трактовать как результат взаимодействия пог-ранслоя с внутренним напряженно-деформированным состоянием оболочки ). Однако теми дополнительными слагаемыми, зависящими от крутящего момента, которые вносятся в классическую теорию оболочек, влияние погран-слоя не исчерпывается. Чтобы обеспечить точность (28.19.4), надо учитывать еще члены, входящие в равенства (29.22.3)—(29.22.5) с множителями D, т, D. Кирхгофовскую поправку для перерезывающего усилия можно выделить только в том смысле, что она — асимптотически главная. Чтобы убедиться в этом, достаточно вернуться к равенствам (29.22.3)—(29.22.5) и выяснить, какие степени Я, стоят в слагаемых, отражающих влияние погранслоев. Получаем, что слагаемым [c.459]

Соотношения упругости, записанные для вариаций физических составляющих тензоров внутренних напряжений и деформаций, тождественны соотношениям (3.5.1), соотношения связи между вариациями физических составляющих обобщенных внутренних усилий и моментов в отсчетной поверхности оболочки Q и вариациями составляющих внутренних напряжений в ее слоях — соотношениям (3.5.4), вариации физических составляющих даламберовых массовых сил инерции определяются формулами (3.5.5). Наконец, при переходе к физическим переменным в уравнениях движения в вариациях (3.4.7), последние принимают такой вид [c.73]

Таким образом, при численном моделировании динамического Контактного взаи модействия деформируемой пластины или оболочки с жесткой преградой к основному алгоритму явной скемы расчета достаточно добавить подпрограмму, которая на ка1кдом шаге At при переходе от слоя по времени к Г проверяет, пересекла ли какая-либо узловая точка контактную поверхность преграды. Если это произошло в некоторых узловых точках, то в них вычисляются касательная и нормальная составляющие скорости к контактной поверхности, и нормальная составляющая скорости изменяется в соответствии с заданным коэффициентом восстановления. Координаты узловых точек, вошедших в контакт за промежуток времени (4" , Г), можно считать лежащими на поверхности контакта в момент времени или переместившимися из положения в момент времени t в новое положение в соответствии с иолем скорректированных узловых скоростей. Затем осуществляется возврат в основную программу, где вычисляются изменения внутренних напряжений на интервале врймени Г) при заданных приращениях геометрических параметров и скоростей деформаций, определенных в момент времени [c.67]

В местах оболочек, где действуют изгибающие моменты (приконтурные зоны, защемленные края оболочек), а также максимальные главные растягивающие силы (угловые участки оболочек), полку сборных ребристых элементов предусматривают утолщенной или увеличивают за счет нанесения слоя монолитного бетона в монтажных условиях. В этом слое рекомендуется размещать дополнительную арматуру, требуемую расчетом. Необходимо обеспечить надежное сцепление монолитного слоя бетона с бетоном полки сборных элементов. Расчетная арматура оболочки, определенная по ее прочности при основных нагрузках, должна размещаться в полке и ребрах сборных элементов в соответствии с характером и интенсивностью внутренних сил в пространственном покрытии. [c.148]

Смотреть страницы где упоминается термин Моменты внутренние в оболочке в слое : [c.100] [c.120] [c.305] [c.365] [c.170] [c.275] [c.175] [c.276] [c.62] [c.630] [c.295] [c.55] [c.57] [c.63] [c.183] [c.227] [c.238] [c.245] [c.256] [c.456]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...