Цилиндрические оболочки 477 ----, боковое давление

Цилиндрическая оболочка. Внешнее давление на боковую поверхность, меняющееся по линейному закону вдоль образующей. Один край свободно оперт, другой - свободен [26] [c.193]

Решение. Обозначая через осевое напряжение (рис. 42) в стенках цилиндрической оболочки в определенном сечении от сил инерции вследствие линейного ускорения, а/ — осевое напряжение в заполнителе по тому же сечению (давление на слой, нормальный к оси цилиндрической оболочки, от сил инерции заполнителя, расположенного выше рассматриваемого сечения), через 0( и 01—соответственно тангенциальные напряжения в цилиндрической оболочке и заполнителе и через д — боковое давление заполнителя, тангенциальные деформации на внутренней поверхности цилиндрической оболочки и на наружной поверхности заполнителя запишем (приближенно представив цилиндрическую оболочку в виде колец, наложенных друг на друга и не препятствующих друг другу перемещаться в радиальном направлении) [c.97]

В условиях предыдущей задачи вычислить боковое давление заполнителя на стенки цилиндрической оболочки, для которой н=10,5 см, ВЦ = 8,90 см, вес части оболочки, лежащей выше данного сечения, > = = 1,987 кг, соответствующий тому же сечению вес заполнителя Шн = 0,65 кг, физические характеристики заполнителя Е н = 0,13-108 кг см , Рн = 0,2, 7н = 1,5 расчетное давление газов р — 980 атм. [c.97]

Бесконечно длинная замкнутая цилиндрическая оболочка. Равномерное внешнее давление на боковую поверхность [21] [c.191]

П. Цилиндрическая оболочка. Равномернее внешнее давление на боковую поверхность. Один край свободно оперт, другой — свободен [2] [c.191]

Цилиндрическая оболочка. Равномерное внешнее давление на боковую поверхность, Один край жестко заделан, другой свободен (26] [c.192]

Когда давление действует только на боковую поверхность короткой цилиндрической оболочки, то для определения критического давления может служить следующая формула [c.172]

Кабанов В. В. Устойчивость цилиндрической оболочки при сжатии, боковом давлении и нагреве. Сб. Тепловые напряжения в элементах констр. Вып. 14. Киев, Наукова думка , 1974, стр. 129—132. [c.350]

В качестве вспомогательного граничного условия при х = 1 для приближенной краевой задачи (4.23), (4.24) воспользуемся условиями сопряжения функции w (0 х< 1) с безмоментным решением для цилиндрической оболочки, нагруженной постоянным боковым давлением р [c.79]

Если кроме боковых давлений на цилиндрическую оболочку действуют еще продольные усилия Т , задача об изгибе балки-полоски сводится к интегрированию уравнения (Ь). Очевидно, что растягивающие усилия будут уменьшать прогиб балки-полоски, а сжимающие усилия, наоборот, будут его увеличивать. Решение этой задачи не представляет никаких затруднений, и мы можем в каждом частном случае найти напряжения от изгиба элементарной полоски, напряжения от усилий Т , а также напряжения, соответствующие усилиям Т . Последние напряже- [c.468]

Задача динамической устойчивости для упруго-пластической оболочки с начальными несовершенствами решалась А. К. Перцевым (1964). Автором рассмотрен процесс потери устойчивости круговой цилиндрической оболочки, находящейся под действием внешнего гидростатического давления, к боковой поверхности которой приложена динамическая нагрузка. Считалось, что в пластических зонах компоненты напряжения остаются постоянными. Далее вводилась функция напряжений для прогибов и начальной погиби. Влияние жидкости на изгибное движение оболочки учитывалось приближенным коэффициентом. В результате ряда допущений оказалось, что уравнение неразрывности может быть проинтегрировано точно, а уравнение движения — методом Бубнова — Галеркина. В итоге-автор проанализировал поведение коэффициента перегрузки, определяющего превышение критической динамической нагрузки над соответствующей статической. С увеличением длительности действия нагрузки коэффициент перегрузки уменьшается, а при значениях длительности, равных или больших трех периодов собственных колебаний, становится практически равным единице. [c.322]

Рис. IV.6. Зависимость толщины стенки цилиндрической оболочки, подвергнутой одностороннему нагреву боковой поверхности, от коэффициента температуропроводности материала при начальной температуре оболочки 20 С, температуре боковой поверхности 400 °С, внутреннем давлении 35 ат, радиусе оболочки 20 см, времени нагрева 45 сек, запасе по несущей способности 1,52 и (X 0.

О л л и к К. К., Устойчивость упругой круговой цилиндрической оболочки при больших внешних боковых давлениях, Труды Таллинского политехнического института , 65, 1955. [c.1076]

Осесимметричная форма потери устойчивости цилиндрической оболочки, сжатой осевой силой и боковым давлением (рис. 96). [c.316]

Рассмотрим цилиндрические оболочки, нагруженные боковым давлением, скачкообразно изменяющимся вдоль образующей оболочки по закону (рис. 9.61) [c.239]

Рассмотрим ортотропную шарнирно опертую по торцам круговую цилиндрическую оболочку, прикрепленную по всей боковой поверхности к сплошному упругому винклеровскому основанию с коэффициентом постели к. Будем считать, что оболочка находится под действием равномерно распределенных осевого (рх) и поперечного (рг) давлений. [c.320]

Расчет проводят для гладких цилиндрических оболочек, находящихся под действием всестороннею или бокового наружного давления. При боковом давлении отсутствует давление на торцевые поверхности оболочки. [c.68]

Тонкие искривленные оболочки постоянной толщины, ограниченные двумя параллельными поверхностями вращения, являются распространенным элементом инженерных конструкций. В приложениях первостепенное значение имеют достаточно жесткие искривленные металлические оболочки, в которых боковые смещения точек срединной поверхности, т. е. прогибы оболочки при ее деформировании, остаются малыми по сравнению с толщиной оболочки. Устойчивые состояния равновесия напряжений в таких оболочках из упругого материала, нагруженных осесимметрично расположенными внешними силами, в особенности в цилиндрических и сферических оболочках, находящихся под действием равномерного давления газа или жидкости или сил, равномерно распределенных вдоль параллельных кругов, всесторонне исследованы довольно простыми средствами ). [c.817]

Цилиндрическая оболочка, Равномерное ннешнее давление на боковую поверхность. Края свободно оперты [1]. [2], [5], [13], [19] [c.192]

Бадрухин Ю. И., Галкин С. И. Устойчивость дискретно подкрепленной кольцами нерегулярной цилиндрической оболочки переменной толщины при действии осевой нагрузки и переменного по длине бокового давления. В сб. Избранные проблемы прикладной механики. М., Наука , 1974, стр. 63—71. [c.340]

Это выражение подставляется в уравнение (6.34) лрч, Fy= — Rp, Ft = —aRp/2, здесь a = О, когда цилиндрическая оболочка нагружается только внешним боковым давлением, и а = 1, если Шкое же давление действует и на закрытые торцы оболочки. Умножая для упрощения результат на получим сле- [c.516]

На рис. 7.15 приводится дюжина или около того эксперимен- тальных точек. Они ыли получены на цилиндрических оболочках с защемленными краями цифры, стоящие при этих, точках соответствуют наблюдаемым числам волн, образовавшихся при потере устойчивости. Можно видеть, что полученные в нспери-ментах значения критических нагрузок в среднем примерно на 10% меньше получаемых из теоретических решений, что свидетельствует о несколько большем влиянии начальных прогибов,, чем это имело место в случаях продольного вжатия или бокового давления. Число, волн в окружном направлении, наблюдаемое экспериментах, довольно хорошо соответствует тому, что предсказывается теорией. [c.535]

Задачи, относящиеся к полому цилиндру, представляют большой практический интерес. Однако получение эффективных решений, которые можно было бы довести до числовых результатов при практически приемлемой затрате труда, сопряжено с большими затруднениями. Некоторые численные результаты, с которыми сравнивают данные приближённых расчётов, опубликованы Г. С. Шапиро в аметке О сжатии бесконечного полого цилиндра давлением, приложенным на участке боковой поверхности (Прикл. матем. и мех. 7, № 5, 1943, стр. 379). Решение задач о равновесии полого цилиндра в форме рядов опубликовано Б. Г. Галеркиным в статье Упругое равновесие полого кругового цилиндра и части цилиндра (Собрание сочинений, т. 1, 1952, стр. 342 впервые опубликовано в 1933 г.). Весьма обстоятельное рассмотрение задачи об осесимметрично нагружённом по боковой поверхности полом цилиндре приведено В. К. Прокоповым в работе Равновесие упругого толстостенного осесимметричного цилиндра (Прикл. матем. и мех. 12, № 2, 1949, стр. 135—144). В этой работе получено трансцендентное уравнение, определяющее однородные решения в случае полого цилиндра, и составлены сами эти решения. Они использованы для получения в случае, когда отношение толщины стенки цилиндра к его радиусу мало, уточнённой теории цилиндрической оболочки. [c.440]

По типу расчетной схемы корпусные детали обьшно разделяют на группы а) брусья коробчатого сечения (пустотелые станины и стойки, имеющие один габаритный размер значительно больший двух других) б) рамы (транспортных машин, тепловых двигателей и т. п.) в) пластины и оболочки (плиты, столы, крышки, кожухи, коробки и т. п.). Для каждой группы деталей применяют известные методы теории упругости, строительной механики или сопротивления материалов. В большинстве случаев для расчета применяют упрощенные зависимости. Так, например, толщину 5 боковой стенки корпуса цилиндрической формы с внутренним диаметром в зависимости от перепада давления р можно определить из выражения [c.487]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...