Стержни сжатые несущая способность

Железобетоном называется строительный материал, в котором соединены в монолитное целое стальная арматура и бетон. Бетон, как и естественные камни, хорошо сопротивляется сжатию, но плохо работает на растяжение. Поэтому в растянутые зоны вводят стальные стержни, вследствие чего несущая способность конструкций резко возрастает. [c.411]

Можно считать, что центрально сжатые стержни теряют свою несущую способность от потери устойчивости раньше, чем от потери прочности, так как критическое напряжение всегда меньше предела текучести или предела прочности [c.512]

Сжатый тонкостенный стержень имеет поперечное сечение, указанное на рисунке. Площадь сечения F= =2,3 см , радиус инерции ia =0,96 см, момент сопротивления и ж=1,43 см . Длина стержня /=120 см. Определить несущую способность стержня, считая, что эксцентриситет нагрузки е=1 мм и искривление трубы по длине имеет максимальную стрелу /о=2 мм. Принять, что несущая способность стержня исчерпана, если максимальное напряжение в сжатой зоне достигает предела текучести а . [c.215]

При центральном растяжении или сжатии стержня напряжения а. возникают одновременно во всех точках опасного поперечного сечения. Если система, состоящая из стержней, испытывающих центральное сжатие и растяжение, статически определима, то исчерпание несущей способности в одном поперечном сечении одного стержня равносильно потере несущей способности всей системы в целом. [c.585]

Устойчивость стержней. Если сжатый стержень из слоистого пластика настолько гибок, что возникает опасность бокового прогиба, то нужно оценивать несущую способность такого стержня по потере устойчивости. [c.128]

При расчете элементов конструкций, работающих на центральное растяжение и сжатие, решаются задачи трех типов 1) проверка прочности 2) подбор сечения 3) определение несущей способности (грузоподъемности) стержня или стержневой системы. [c.73]

При расчете сжатых стержней на устойчивость решаются следующие задачи 1) проверочный расчет на устойчивость 2) подбор сечения 3) определение несущей способности, то есть величины допускаемой нагрузки из условия устойчивости. [c.271]

Все опыты показали, что короткие стержни с гибкостью .=30-=-40 теряют несущую способность не из-за нарушения устойчивости их прямолинейной формы, а вследствие нарушения прочности материала при сжатии по достижении опасных для него напряжений Ств (напомним, что при пластичном [c.463]

Остается лишь выбрать коэффициент записи k . Учитывая ряд неизбежных при осевом сжатии стержня несовершенств (начальная кривизна, наличие эксцентриситета и др.), существенно сказывающихся на несущей способности стержня, коэффициент запаса на устойчивость выбирают выше коэффициента записи на прочность ka. В нашей практике он принимается для стали от 1,8 до 3,5, для чугуна от 5,0 до 5,5, для дерева от 2,8 до 3,2 и т. д. [c.464]

Требуется сделать замечание в связи с устойчивостью квазистатических движений тел при постоянных внешних силах параметр А остается неизменным (А = 0). При развитии начальных несовершенств формально устойчивые квазистатические движения на практике могут приводить к быстрому (экспоненциальному) росту несовершенств при достижении некоторого критического значения времени и этот рост зависит от амплитуды несовершенства. Поэтому при исследовании движений идеальных тел при постоянных внешних силах необходимо также проанализировать развитие некоторых типов начальных неправильностей, с тем чтобы установить исчерпание несущей способности тела в практическом смысле. Такой подход к определению устойчивости деформируемых тел, находящихся в состоянии ползучести при действии постоянных внешних сил, предложен в [15, 34, 41]. В этом случае можно выделить критические значения времени дополнительно к тем, которые получаются при стандартных исследованиях единственности и устойчивости, аналогичных проведенным в разделах 4.2 и 4.3. Определение соответствующего моменту времени исчерпания несущей способности в практическом смысле, использовалось в [48] для определения влияния температуры на критическое время потери устойчивости сжатого стержня. [c.150]

К тому же примерно времени относятся первые опыты со сжатыми составными стержнями, которые показали, что несущая способность составных стержней значительно падает при увеличении податливости связей. [c.9]

При дефектаций стержней ферм по относительной стрелке остаточного прогиба можно принимать, что сжатые стержни теряют приблизительно 5 % несущей способности при прогибе 1/500, 10 % — при прогибе 1/300, Растянутые стержни при прогибе 1/150 п6 условиям работы практически не отличаются от прямых. [c.540]

Приведем несколько примеров потери устойчивости. Рассмотрим плоскую сварную ферму (рис. 16.3, а). В верхнем ее узле, загруженном сосредоточенной силой Р, сходятся четыре сжатых стержня два раскоса и два стержня верхнего пояса. При некотором значении силы может произойти потеря устойчивости, которая сопровождается мгновенным выпучиванием сжатых стержней. Наиболее сильно искривятся стержни, сходящиеся в нагруженном среднем узле. Их искривление повлечет за собой поворот этого узла и в конечном итоге потерю несущей способности фермы. [c.476]

Примером нарушения устойчивости второго рода является потеря несущей способности сжато-изогнутого стержня (рис. 14.6, а). Если при постоянной поперечной нагрузке Q продольная сила Р непрерывно нарастает, то зависимость между прогибом хю и силой Р выражается графиком, показанным на рис. 14.6, б. Значение критической силы определяется ординатой точки В на кривой Р—ш. Если сила Р достигает критического значения, происходит резкое неограниченное нарастание прогиба. [c.405]

Несущая способность центрально-сжатых элементов исчерпывается при критических напряжениях, меньших, чем предел текучести. Это объясняется тем, что цент-рально-сжатые элементы теряют эксплуатационные качества не от разрушения сечения, а от потери устойчивости (выпучивания) стержня, поэтому центрально-сжатые стержни рассчитывают на устойчивость с учетом [c.33]

В числе других вопросов в статье дан способ построения номограмм, позволяющих быстро подбирать рациональные сечения центрально сжатых стержней, в которых полностью используется несущая способность как в отнощении общей, так и местной устойчивости. [c.15]

Исследование несущей способности внецентренно сжатых стержней приведено в статье Б. Г. Бажанова. [c.146]

В смысле оценки влияния кручения на несущую способность центрально сжатого стержня открытого профиля интересны следующих три факта. [c.162]

НЕСУЩАЯ СПОСОБНОСТЬ ВНЕЦЕНТРЕННО СЖАТЫХ СТЕРЖНЕЙ ИЗ АЛЮМИНИЕВОГО СПЛАВА АВ-Т1 [c.168]

Согласно техническим условиям проектирования строительных конструкций из алюминиевых сплавов СН ИЗ—60 при подборе сечений сжатых стержней должны соблюдаться требования общей и местной устойчивости. Сечение будет подобрано рационально, если оно не будет иметь излишнего запаса ни в отношении обшей, ни в отношении местной устойчивости, т. е. когда несущая способность будет использована полностью. Выполнение этого условия при подборе сечений отдельными попытками довольно трудоемко. Применение специальных номограмм позволяет по заданным расчетной длине стержня и усилию без затруднений находить рациональное сечение заданной конфигурации. [c.257]

В практике проектирования встречаются симметричное армирование с равномерным расположением стержней по периметру сечения и несимметричное с различным удалением арматурных стержней от нейтральной оси и силовой линии. Первый вид армирования, на который распространяются рекомендации СНиП, является нерациональным вследствие недоиспользования отдельных арматурных стержней и сжатой зоны бетона. При соответствующем размещении стержней арматура может быть использована лучше, а несущая способность элемента — выше. [c.29]

Анализ уравнения (1.69) показывает, что рациональным углом у, обеспечивающим при всех прочих равных условиях максимальную несущую способность элемента, является такой, при котором нейтральная ось перпендикулярна силовой линии. К такому же вы воду можно прийти и при рассмотрении других случаев положения нейтральной оси. Следовательно, арматурные стержни в сжатой зоне должны располагаться исходя из этого вывода. [c.30]

Продольные стержни арматуры, расположенные в полке таврового сечения балки и рассчитанные на растяжение при изгибе от скатной составляющей нагрузки покрытия или от тормозного усилия подкрановой балки, в действительности полностью или частично расположены в сжатой зоне, а напрягаемая арматура, расположенная в сжатой зоне бетона, в большинстве случаев уменьшает несущую способность изгибаемого элемента. Поэтому такие элементы следует рассчитывать как работающие на косой изгиб, что приближает расчет к действительному характеру работы сечения. [c.57]

Теория устойчивости упругих систем. Достижение нагрузкой величины критической эйлеровой силы может считаться за момент разрушения. Правда, как мы выяснили на примере сжатого стержня и на некоторых упрощенных искусственных примерах ( 4.5), достижение критической силы не всегда означает потерю несущей способностп. Но при Р> э прогибы начинают, как правило, расти чрезвычайно быстро, поэтому практически эйлерову силу можно принимать за разрушающую нагрузку. В отдельных случаях допускается и работа конструкций в после-критической области. В крыле самолета, например, под действием сжимающих напряжений, обшивка в эксплуатационных условиях может терять устойчивость, но силовая конструкция крыла — лонжероны и нервюры — продолжают сохранять несущую способность. [c.652]

В реальных задачах оси стержней имеют нач. искривления, а нагрузки приложены с зкецентриевте-тои. Деформация изгиба в сочетании со сжатием происходит с самого начала нагружения. Это явление ваз. продольно-поперечным изгибом. Результаты теории П. и. используют для приближённой оценки деформации и несущей способности стержней с малыми нач. возмущениями. [c.134]

Предельная несущая способность продольно сжатых стержней. После того как возникли пластические деформации, как показывают эксперименты, предельная несущая способность больше у тонких стержней из прочных материалов (область длинных стержней, характеризуемая тем, что отношение т/O i велико по сравнению с eдинш eй). Однако для невысоких стержней из ма- [c.87]

Следует отметить также, что при определении критического вре-[ени на основе формулы (7), полученной исходя из линейного урав-ения, необходимо в качестве критерия устойчивости задавать еличину прогиба, при достижении которого несущую способность, гержня можно практически считать исчерпанной. Такая концеп-ия критерия устойчивости не может вызвать недоразумений, по-кольку при испытаниях стержней на продольное сжатие в усло-иях ползучести длительность жизни образца после достижения рогибом некоторой величины относительно мала. [c.31]

Попутно не вредно обсудить вопрос о так называемых константах материала, термине, широко употребляемом в механике сплошной среды. Константы или постоянные материала действительно существуют, пока материал рассматривается на уровне кристаллической решетки. Чем больше по масштабной шкале (укрупняя объем) мы уходим от параметров решетки, тем менее константы остаются таковыми. Для уяснения степени постоянства укажем на введенное Я.Б. Фридманом деление механических свойств на докритические, критические и закритические [261]. Все они в равной мере относятся к трем, последовательно возникающим и параллельно идущим вплоть до полного разрушения, видам деформации — упругой, пластической и разрушения. Докритические определяются по допуску на величину данного вида деформации или на появление нового, и это на стадии возрастающей несущей способности. Папример, условный предел текучести определяется по допуску на величину появившегося на фоне упругой деформации, нового вида деформации — пластической. Докритические характеристики можно считать постоянными материала. Па стадии упругой деформации модули упругости и коэффициент Пуассона — докритические характеристики и, следовательно, постоянные материала. По, например, критическое напряжение Эйлера сжатого упругого стержня есть механическая характеристика, отражающая свойства упругости в момент потери устойчивости и, как и положено критической характеристике, зависит не только от докрити-ческих характеристик, но и от формы и размеров стержня и условий закрепления. Аналогично предел прочности (временное сопротивление) является критической характеристикой, поскольку шейкообразо-вание представляет собой смену форм равновесия и сопровождается прекращением роста несущей способности. Естественно, что предел прочности должен зависеть и зависит от размеров, формы образца и схемы приложения нагрузки. По привычка считать предел прочности постоянной материала (естественно, имеется в виду неизменность условий нагружения, скорости, температуры, среды и т.п.) есть результат стандартизации метода его определения. Изменив габариты, форму сечения, взяв, наконец, вообще реальную конструкционную деталь, получим сильно различающиеся значения пределов прочности, что и должно быть для критической характеристики. Поэтому неудивительно, что при разрушении реальной детали напряжение в [c.14]

Описанные в предыдущих разделах методы определения несущей способности сжатых стержней основаны на теоретических сообра-жениях. Но при их использовании все еще остается некоторая неопределенность, связанная с выбором величины коэффициента запаса прочности (который изменяется в зависимости от отношения L/r) и заданием соответствующих величин для характеристики предполагаемых неточностей изготовления стержней и эксцентриситетов приложения нагрузок. Эти величины можно должным образом подобрать только тогда, когда имеются результаты испытаний реальных стержней. Основываясь на таких испытаниях, можно выбрать коэффициенты запаса прочности и затем получить допускаемые значения средних сжимающих напряжений в стержнях. Эти допускаемые напряжения можно затем представить эмпирическими формулами, которые обычно указывают защсимость напряжения ад (равного Рд/Р) от гибкости L r. Использование эмпирических расчетных формул является законным только в тех пределах, для которых они установлен и соответствуют данным эксперимента. [c.408]

Испытание на устойчивость дает возможность определять несущую способность тонкостенных элементов (Стоек, профилей, труб) при сжатии их продольной силой [13, 14]. Метод позволяет производить оценку материалов, предназначенных для элементов конструкций, работающих на продольный изгиб, путем испытания тонкостенных стержней с различной формой поперечного сечения и различной длины. Испытания проводятся с учетом предполагаемых условий эксплуатации при однократном и длительном нагружениях, при комнатной и повышенных температурах, до разрушени (до потери устойчивости) или прекращаются при достижении определенной степени деформации. Для испытания на устойчивость при однократном приложении нагрузки используются универсальные машины или прессы, при длительном нагружении — машины рычажного типа, предназначенные для испытаний на длительную прочность и ползучесть, которые в этом случае снабжаются специальными реверсорами. [c.52]

Это имеет место в том случае, если напряжения в момент потер устойчивости не превосходят предела пропорциональности (напри мер, при малой поперечной нагрузке). При более значительно поперечной нагрузке до потери устойчивости произойдет исчерпани несущей способности стержня, после того как напряжения в наибе лее опасных точках достигнут предела текучести. Поэтому опреде ление критической нагрузки сжато-изогнутого стержня в плоскоси действия поперечной нагрузки потребует рассмотрения упругоплас тических деформаций, что выходит за рамки настоящего курса. [c.244]

На работу сжатого стержня решетки также влияет ряд обстоятельств, к которым относятся в первую очередь условия закрепления концов. Отсутствие смещения узлов, в которых раскосы соединяются с поясами, а также повышение их жесткости положительно влияют на работу раскосов. Опыты и точные расчеты, выполненные ЦНИИСК, показали, что несущая способность раскосов в системах с несмещаемыми узлами на 20—25% выше, чем в системах с упруго смещаемыми узлами, какой, например, является треугольная решетка. [c.183]

А. В. Геммерлинг исследует работу шарнирно-опертого эксцентрично нагруженного стержня до исчерпания несущей способности и в критическом состоянии равновесия. Им предложено несущую способность сжато-изогнутого стержня определять, основываясь на рассмотрении его устойчивости и деформативности. При этом материал предполагается условно упругим. Для этой цели предлагается исследование деформативности производить с использованием так называемого первого расчетного сечения р1, характеризующегося секущим модулем, а исследование устойчивости — с использованием второго расчетного сечения р2, характеризующегося касательным модулем. [c.200]

Геммерлинг А. В., Несущая способность сжатых и сжато-изогнутых ста.льных стержней, сб. ЦНИПС Исследование прочности, пластичности и ползучести строительных материалов , под редакцией А. А. Гвоздева, Госстройиздат, 1955. [c.316]

Г е м м е р л и н г А. В., Климов Н. И., Несущая способность центрально и внецентренно сжатых стержней из стали марки НЛ-2. Сборник ЦНИПС Исследования по стальным конструкциям , Госстройиздат, 1956. [c.183]

Возможно установить критерий осушествимости предварительного напряжения алюминиевого стержня. Для этой цели воспользуемся формулами, предложенными С. Н. Клепиковым [2] для стального стержня. С. Н. Клепиков, принимая запредельное состояние по несущей способности одновременное достижение расчетных сопротивлений напрягающей арматурой и жесткой частью стержня при равенстве их деформаций, получил следующие формулы для подбора сечеиия предварительно сжатого стержня (обозначения в формулах изменены применительно к стержням из алюминиевых сплавав) [c.320]

Пример 21. Внецентренно сжатая железобетонная колонна сечением 30X30 см, армированная восемью стержнями (рис. 34), подвергается воздействию пожара. Определить, через сколько времени средняя температура арматуры достигнет 500° С, при которой колонна потеряет несущую способность [c.106]

При проверке устойчивости сжатотизогнутых стерж-. ней постоянного Сёчения при- изгибе в главной плоско-., сти,- соЁПаддющей- с плоскостью симметрии коэффици-ент вн понижения несущей способности таких стержней определяется в зависимости от относительной гибкости X в плоскости действия момента, определяе--мой по формуле (29.4), и относительного эксцентрицитета в], определяемого по формуле (29.5). Значения коэффициента рвн для разных типов сечений приво-дятся, В табл. 29.9 прй этом они не должны превышать значений, коэффициентов с для центрально сжатых элементов (табл. 29.6). Относительная гибкость X вы-числяется по формулам [c.581]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...