Коэффициент запаса по долговечности

Задача расчета на усталость в таких условиях нестационарного нагружения сводится либо к оценке общей долговечности, т. е. суммарного числа циклов Np до разрушения (с вероятностью 50%), либо к оценке максимально допустимого числа циклов [Л/], когда гарантируется практически нулевая вероятность разрушения. В последнем случае вводят понятие нормативного коэффициента запаса по долговечности [c.365]

На основе рассчитанных по зависимостям (7.3) и (7.8) значений долговечности выбираются с учетом запаса по долговечности, равного 10. Если осуществляется поверочный расчет, то по заданному числу циклов нагружения в эксплуатации и полученному расчетом определяют фактический коэффициент запаса по долговечности. [c.267]

Иногда нужно определить коэффициент запаса по долговечности. При работе на одном режиме запас по долговечности находят по кривым длительной прочности (рис. 4.3) [c.118]

Коэффициент запаса по долговечности [c.133]

Возможно также вычисление коэффициента запаса по долговечности. В таком случае необходимо по кривой выносливости (фиг. 516) определить число циклов (точка С), после которого происходит разрушение детали при напряжении Отах- Коэффициент запаса по долговечности определяется отношением [c.725]

Можно также вычислить коэффициент запаса по долговечности [c.740]

Отметим, что, как уже указывалось, уравнение кривой выносливости (75),. используемое при выводе формулы (78), справедливо лишь при напряжениях ниже предела текучести, поэтому и формула (78) верна при условии, что Как и в предыдущем случае, в рассматриваемом варианте нестационарного режима изменения напряжений можно вычислить коэффициент запаса по долговечности. [c.741]

Если из условий эксплуатации детали известно, что она должна выдержать без разрушения N циклов, то коэффициент запаса по долговечности равен [c.741]

Рассмотрим определение коэффициента запаса при длительном нагружении в случае одноосного напряженного состояния. Допустим, что напряжение в детали в течение времени / постоянно и равно а (рис. 11.30). Тогда, располагая графиком зависимости предела длительной прочности от времени испытания до разрушения, можно определить коэффициент запаса по времени (коэффициент запаса по долговечности или запас долговечности), а также коэффициент запаса по напряжениям (коэффициент запаса по прочности или запас прочности). [c.263]

Запасы tiQ по предельным нагрузкам назначают в диапазоне 1,5—2,5, а запасы по долговечности лг — в пределах 10—30. Большие из указанных запасов назначают в тех случаях, когда конструкции изготавливают из сталей повышенной прочности, склонных к циклическому разупрочнению, когда затруднено определение номинальных и местных деформаций. Увеличение случайных отклонений в характеристиках сопротивления металлов малоцикловому деформированию. и разрушению, в значениях коэффициентов концентрации, в значениях эксплуатационных нагрузок и числе циклов за ресурс требует повышения запасов прочности и п . [c.97]

Оценка долговечности на стадии развития трещины малоциклового нагружения проводится с использованием уравнения (47) для скорости развития трещины. При этом в качестве исходных используются данные о значениях коэффициентов интенсивности напряжений (в упругой области), начальных размерах дефектов 1 , а также данные о значениях местной разрушающей деформации ёу в вершине трещины, определяемых но уравнению (42). В силу сложности интегрирования уравнения (47) в расчетах можно использовать соответствующие значения скорости роста трещины по уравнению (47) для различных I и по величинам dl/dN и I определять числа циклов Np для развития трещины от до L Если и для стадии развития трещины ввести в рассмотрение запас по долговечности [c.119]

Коэффициенты запаса по амплитудам местных условных упругих напряжений п и по долговечности принимают в соответствии с п. 5.1 2. [c.251]

Оценку долговечности выполним по формуле (4.9), принимая f =0,17 (среднее опытное значение), задавшись двумя значениями вероятности разрушения вероятность разрушения 50% ( = 129 МПа, = 10 , п =5) вероятность разрушения близка к нулю, при зтом в предел выносливости введен рекомендуемый нормами [28] коэффициент запаса по напряжениям, равный двум (бГ. =65 МПа = <У, П1 = Ъ). [c.58]

Критериями оценки конструкций дисков являются коэффициенты запасов по различным параметрам, определяющим их напряженность, деформативность, несущую способность и долговечность. Важной характеристикой является долговечность диска-Повышение ресурсов работы приводит к резкому увеличению как длительности действия нагрузок, так и числа повторений (циклов) нагружений для некоторых машин. Накопление длительных статических и малоцикловых повреждений в материале может привести к преждевременному разрушению дисков. Расчет долговечности должен быть основан на точной оценке напряжений и деформаций, учете концентрации напряжений, знании свойств материала в аналогичных условиях нагружения и использовании современных представлений о накоплении повреждений. [c.6]

При установлении возможной эксплуатационной долговечности или прогнозируемого ресурса диска в циклах используют коэффициент запаса по циклической долговечности, определяемый как отношение прогнозируемой долговечности Mf к N , [c.151]

После проведения расчетов наступает не менее ответственный этап — анализ полученных результатов и заключение о надежности конструкции. Решение этой задачи связано с третьей проблемой прочности. В настоящее время на стадии проектирования самосвала не приходится говорить об усталостной прочности и расчете долговечности. Как правило, заключение о прочности делается на основании выполнения условия прочности Отах [ст] или сравнения полученного значения коэффициента запаса прочности с допускаемым. Допускаемые напряжения [а] выбирают с определенным коэффициентом запаса по отношению к предельным напряжениям для данного материала. Например, для пластичных материалов за предельное напряжение принимается предел текучести 0 . Анализ коэффициентов запаса и допускаемых напряжений в зависимости от схематизированного вида нагружения самосвала показывает, что при расчете для всех рассмотренных выше схематизированных нагрузок можно принять коэффициенты запаса в пределах 1,3... 1,6 [1]. [c.78]

Сравнение расчетных нагрузочных данных (принятых при проектировании) с эксплуатационными данными показывает, что рассматриваемые конструкции обладают значительными запасами по долговечности. Низкие значения коэффициентов использования [c.396]

Если рассчитываемый элемент конструкции испытывает напряжения а с числом циклов = 2 + п , то коэффициент запаса по усталостной долговечности (рис. 1.14) [c.91]

При определении допускаемых амплитуд напряжений необходимо учитывать коэффициенты запаса по напряжениям Яд и по долговечности Пл-. Для узлов атомного оборудования принимают [4] Пд = 2 [c.201]

Методы прогнозирования ресурса отдельных элементов рассматриваются как проверочные и должны служить основанием для принятия технических мероприятий по обслуживанию и ремонту оборудования. В силу недостаточной обоснованности использования значений коэффициентов запаса прочности, изменения режимов эксплуатации и др. долговечность конструкции (время до наступления полной потери-работоспособности) нередко оказывается больше назначенного ресурса. [c.359]

По формулам (6.18) и (6.19) представляется возможным производить оценку остаточного ресурса оборудования без дефектов по предельному состоянию с соответствующим коэффициентом запаса прочности по долговечности. [c.380]

Найденное значение необходимо разделить на коэффициент запаса прочности по долговечности п (п = 10). Тогда прогнозируемый ресурс безопасной эксплуатации сосуда по допускаемому количеству циклов нагружения [c.401]

Поэтому для определения предельного состояния элемента конструкции необходимо не только учитывать наличие начального дефекта на масштабном микроскопическом уровне, но и в последующем процессе увеличения длины трещины возникает возможность проведения контроля с обоснованной периодичностью для ее своевременного выявления. Используемые в расчетах коэффициенты запаса прочности при установлении ресурса по критерию усталостной прочности несут на себе смысловую нагрузку наиболее полного учета всех возможных несоответствий между предполагаемыми условиями эксплуатационного нагружения и условиями, воспроизводимыми в испытаниях. Они включают многообразие факторов, влияющих на рассеивание усталостной долговечности, в том числе и при наличии малых по величине дефектов типа трещин. [c.47]

Коэффициенты запаса прочности по долговечности определяются по формуле [c.190]

Данная величина намного меньше величины, принимаемой в литературе в качестве допустимой (0,25 мм в год), что указывает на заниженное значение коэффициента запаса прочности. Определим его, исходя из указанной допустимой скорости коррозии. По соответствующей величине То = v tlh (0) = 0,682 определяем на графике значение = 0,09. Следовательно, искомое значение расчетного коэффициента запаса прочности l/f = 11, т. е. = = 45 МПа. Полученный результат подтверждается практикой эксплуатации обрывы труб систематически происходят через один — два года и чаще, т. е. фактическая долговечность на порядок меньше, чем проектируемая. [c.38]

Коэффициенты запасов прочности принимают по числу циклов (ид ) и деформациям (и или и ). При этом расчетные кривые малоцикловой усталости материала и располагаемой пластичности выбирают из условия обеспечения минимальной долговечности, а следовательно, максимального запаса. Коэффициенты запаса назначают в зависимости от типа изделия и его эксплуатационных характеристик, точности определения нагрузок, деформаций, механических свойств и расчетных характеристик, влияния среды, технологии (в том числе свар- [c.23]

Созданы методики и оборудование для усталостных испытаний высокомодульных материалов. Расчеты на прочность при переменных нагрузках как по коэффициентам запаса прочности, так и при помощи вероятностных методов расчета требуют знания характеристик сопротивления усталости материала. Для этого разработаны оборудование и методики проведения усталостных испытаний композитов при растяжении, изгибе, межслойном сдвиге и смятии в мало- и многоцикловой областях. Установлено, в частности, что современные углепластики обладают высоким сопротивлением усталости по сравнению с металлическими материалами, что позволяет эффективно применять их при значительных амплитудах переменных нагрузок. Были выявлены статистические закономерности подобия усталостного разрушения углепластиков и разработаны предпосылки создания инженерной методики оценки усталостной долговечности элементов конструкций из углепластиков. [c.17]

В результате расчета прочности при циклическом нагружении определяются коэффициенты запаса прочности по деформациям (напряжениям) и по долговечности по указанным в п. 1.3 критериям. Полученные в расчете коэффициенты запаса прочности по напряжениям и долговечности должны быть не ниже требуемых. [c.217]

Коэффициент запаса при нестационарной нагрузке согласно выражению (1.32) аналогичен коэффициенту запаса при стационарной нагрузке. Для спектрального режима он показывает, во сколько раз можно повысить (потенциально) общий уровень напряжений спектра или при той же нагрузке уменьшить момент сопротивления детали, чтобы коэффициент запаса по долговечности при нестационарной нагрузке стал равным единице. Вычисление запаса прочности по напряжениям целесообразно тогда, когда эксплуатационный режим нестационарный, но напряжения в оснойном не-превышают нижней границы повреждающих напряжений. [c.12]

Тогда допускаемое число циклов нагружения может быть определено как меньшее из принятых в [13] уравнений типа (2.2), (2.3) кривых усталости для жесткого асимметричного нагружения при = ёдОг. Коэффициенты запаса по местным условным упругим напряжениям и долговечности принимают соответственно [10, 11, 13] равными 2 и 10. [c.132]

Во всех этих случаях возникает необходимость провести расчет на прочность с учетом трещины с целью ответа на вопросы, на которые традиционный расчет не в состоянии дать ответы. Такими вопросами могут быть каковы кри-тичесюте (т.е. разрушающие) размеры трещины (при данной нагрузке) и какие размеры можно допустить, на какой срок, каковы при этом окажутся коэффициенты запасов по прочности и долговечно сти. [c.143]

Пример 4.2. На рис. 4.4, а показано меридиональное сечение диска газовой турбины. Диск изготовлен из сплава ХН77ТЮР-ВД и работает на трех режимах (табл. 4.1). Распределение температуры по радиусу диска на режиме I приведено на рис. 4.4, г, а суммарные напряжения от действия центробежных сил и нагрева на режиме I на рис. 4.4, б. Напряжения максимальны на внутреннем радиусе диска по результатам упругопластического расчета = = 61,47 кгс/мм на радиусе г= 7,65 см запас по напряжениям с учетом длительности данного режима в этой точке kg = 1,518. Распределение Лд min в зависимости от радиуса показано на рис. 4.4, в. На режимах II и III максимальные напряжения возникают в месте расточки запасы kg на радиусе 7,65 см приведены в табл. 4.1. Эквивалентный коэффициент запаса по напряжениям рассчитан по (4.22), причем в качестве эквивалентного принят режим I. Кривые длительной прочности сплава ХН77ТЮР-ВД приведены на рис. 4.5. По долговечности и напряжениям на режиме II диск достаточно нагружен и этот режим влияет на суммарное повреждение эквивалентное время на режиме II составляет примерно 30% времени на режиме I. [c.121]

Последнее уравнение позволяет определить долговечность с запаеом по отношению к средним значениям Плг Ю. Меньшее (по сравнению с нормами ASME) значение коэффициента запаса объясняется более общими свойствами исследованных материалов, в основном жаропрочных и деформируемых сплавов Щсталей. [c.136]

В случае б следует выбирать материал, выдерживающий ударную нагрузку (кремнистая сталь). Расчет ведется по энергии, которая должна быть накоплена пружиной при дес рмации ударом. Коэффициент запаса выбирают в соответствии с условиями удара и желаемой долговечностью пружины [11J. Во многих случаях пружины групп 1 и П целесообразно заневоливать (см. стр. 922). [c.917]

Отклонения параметров элементов могут быть следствием колебаний характеристик производственных процессов, а также естественного старения. Производственный разброс параметров можно определить путем испытания больших выборок элементов (отобранных в месте их изготовления или в месте применения) на соответствие заданным пределам допусков (например, указаным в табл. 1.1). Определить отклонения, обусловленные старением, более трудно, но это можно сделать путем проведения ускоренных испытаний на долговечность и анализа результатов испытаний, а также использования накапливаемых данных о результатах эксплуатации. При правильной интерпретации имеющихся данных (гарантированные изготовителем допуски и получаемые в результате испытаний на долговечность статистические кривые, показывающие зависимость изменения номинальных величин элементов от нагрузок, обусловленных окружающими условиями, и естественного старения) конструктор может определить отклонения параметров, которые следует использовать при расчетах по методу худшего случая, если заданы допуски на элементы. При расчете по критериям худшего случая автоматически вводятся достаточно большие коэффициенты запаса, в связи с чем методики расчета с учетом худшего случая часто подвергаются справедливой критике. [c.28]

На рис. 6.9 цифрами 1 т 2 обозначены кривые усталости, вычисленные соответственно по уравнениям (2.2) и (2.3) для условий нагружения показанного на рис. 6.4 разгрузочного окна ротора. Здесь же приведена полученная экспериментально кривая уста лости для жесткого нагружения образцов исследуемой стали 07Х16Н6, описываемая уравнением Мэнсона со значениями показателей степени а =0,74 и Р =0,11, при симметричном цикле (кривая 3), и при ее пересчете на асимметричный цикл с учетом асимметрии по уравнениям (6.7) и коэффициентов запаса /г-у = = 10 и =2 (соответственно кривые 4 ж 5). Из представленных данных видно, что получаемые по результатам фактических испытаний образцов допускаемые долговечности имеют большие значения, чем вычисленные по нормативным уравнениям. Это связано с тем, что фактические характеристики свойств исследуемого [c.132]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...