Схема молибдена

Тронов, дает график рие. 6.13. Схема устройства термопары, все шире применяемой в ядерных установках, приведена на рис. 6.14 [29, 42]. Выбор окиси бериллия для изоляции и молибдена для чехла был обусловлен в основном соображениями совместимости материалов. Термопары этого типа не обжимаются, как это принято обычно для термопар типа М1. Изоляция [c.296]

Р и с. 40. Схема разрушения деформированного молибдена внутри порога хладноломкости [c.45]

Рис. 115. Принципиальная схема, иллюстрирующая характер строения вольфрама и W , а также вольфрам-молибдена

В качестве примера одной из таких установок, применяемой для получения методом диффузионной сварки композиционных материалов на основе нихрома, упрочненного волокнами молибдена и вольфрама, можно привести установку, описанную в работе [22]. Схема этой установки показана на рис. 60. Установка представляет собой гидравлический пресс с вакуумной камерой. Нижняя часть разъемного корпуса камеры через сильфон связана со штоком пресса, на который устанавливается пакет из заготовок композиционного материала. В верхнюю часть корпуса вмонтирован индуктор. В рабочем состоянии, т. е. при сомкнутых верхней и нижней частях корпуса, пакет располагается внутри индуктора. Для предотвращения нагрева деталей пресса и корпуса камеры пакет изолирован от штока пресса и упора верхней части корпуса изоляционными огнеупорными плитами из хромомагнезита. Для обеспечения равномерного нагрева пакета, между ним и огнеупорными плитами устанавливали более массивные, по сравнению с пакетом, молибденовые пластины, в результате чего основная часть магнитного потока, создаваемого индуктором, поглощалась этими пластинами. Для предотвращения схватывания композиционного материала с молибденовыми пластинами на [c.127]

Анализ схем образования трещин в результате пересечения двойников деформации дан в работе [104]. Зарождение трещин при пересечении двойников наблюдалось в кристаллах молибдена, цинка и кремнистого железа. [c.39]

Самосмазывающиеся свойства дисульфида молибдена объясняются строением его кристаллической решетки, схема которой показана на рис. 3. Каждая частица двусернистого молибдена представляет собой слой атомов молибдена, покрытый с обеих [c.27]

Рис. 3. Схема структуры молекулы дисульфида молибдена (а) и схема распределения слоев атомов в молекуле (б)

Схема определения содержания хрома и молибдена методом капельного анализа [c.66]

В настоящей работе рассмотрен механизм плазменного распыления вольфрама и молибдена по схеме проволока-анод и исследовано влияние переменных параметров процесса на гранулометрический состав и выход фракций получаемого сферического порошка. Экспериментальная часть работы проведена на универсальной плазменной установке УПУ-2М. Диаметры сопла и электрода горелки равны соответственно 3 и 9,5 мм. [c.57]

Суть второго метода заключается в последовательном медленном перемещении узкой расплавленной зоны вдоль металлического образца, представляющего собой вертикально установленный стержень. При изготовлении монокристаллов из тугоплавких металлов нагрев зоны жидкого металла осуществляют электронным пучком в вакууме. Металл из расплавленной зоны не вытекает, если его поверхностное натяжение больше гидростатического давления. Чем уже зона и чем меньше плотность металла, тем большего диаметра монокристалл можно вырастить таким способом. В настоящее время этим методом выращивают монокристаллы молибдена диаметром до 25 мм на установке, схема которой показана на рис. 4.4. [c.83]

Рис. 5.2. Аппаратурная схема процесса водородного восстановления галогенидов молибдена и вольфрама

Рис. 5.8. Схема аппарата для нанесения покрытий из хлоридов молибдена при восстановлении водородом

Рис. 6.3. Схема установки для определения диффузии кислорода из двуокиси урана через стенки эмиттера и переноса окислов молибдена на коллектор

Пусть сопло, описанное в задаче 13-10, изготовлено из молибдена толщиной 6,35 мм. Снаружи на сопло навит змеевик из медной трубки, по которой циркулирует вода. Исследуйте осуществимость такого способа охлаждения, выбрав предварительно размеры труб, схему навивки и скорость воды. [c.350]

Схема улавливания молибдена приведена на рис. 65. Вытекающий раствор, содержащий 30 мг/л Мо и менее, сбрасывается в канализацию, более богатые растворы направляются на [c.205]

Рис. 65. Принципиальная схема ионообменного улавливания молибдена V3 отвальных растворов гидрометаллургического производства

Некоторое сомнение по поводу справедливости этой схемы порождают выводы Юм—Розери [16], показавшего, что сжимаемость хрома характеризуется числом 0,6, молибдена — [c.290]

Описаны теория н практика производства цветных металлов медн, никеля, свинца, цинка, золота, алюминия, магния, тнтана, вольфрама н молибдена. Рассмотрены общие вопросы металлургического производства. Приведены технологические схемы, их аппаратурное оформление, технико-экономические показатели. Освещены новые металлургические процессы. [c.1]

Для напыления таких тугоплавких металлов, как молибде , вол 1фрам, титан и др., в последнее время предложены плазмет -но-дуговой и ракетный методы металлизации. Схема плазменно-дуговой горелки приведена на рис. 215. Металл в виде проволоки или порошка подается в пистолет пр 1 помощи подающего [c.323]

Рис. 24. Образование межзеренных зрещин в условиях повторного растяжения технического молибдена (а, б) и схема зарождения трещины у границы зерна при встрече с ней полосы скольжения (в)

Описаны теория и практадка производства цветных металлов (медн, никеля, свинца, цинка, алюминия, магния, титана, вольфрама, молибдена, золота). Рассмотрены технологические схемы, их аппаратурное оформление и технико-экономические показатели. [c.21]

В работах [328, 330, 332, 339, 3551 было показано, что описание-кривой нагружения ОЦК-поликристаллов уравнением параболического типа (3.57) значительно расширяет возможности экспериментального изучения процесса деформационного упрочнения. Обобщением-результатов этих работ, а также ряда литературных данных [9, 289,, 290] является общая схема деформационного упрочнения поликристал-лических ОЦК-металлов и сплавов [47, 48] (рис. 3.33), которая отражает сложный многостадийный характер процесса, обусловленный поэтапной перестройкой дислокационной структуры при деформации. Считается, что перестройка структуры (от относительно однородного распределения дислокаций через сплетения и клубки к дислокационной ячеистой структуре) вызывает соответствующее изменение внутренних напряжений [2961, следовательно, и параметров процесса деформационного упрочнения. Данная схема основывается на анализе и обобщении результатов механических испытаний и структурных исследований, проведенных на десяти сплавах ОЦК-металлов [47, 481, которые различались по величине модуля упругости, энергии дефекта упаковки, наличию дисперсных упрочняющих фаз, уровню примесных элементов и размеру зерна (в пределах одного сплава). В частности, были исследованы при испытаниях на растяжение в интервале температур 0,08—0,5Гпл однофазные и дисперсноупрочненные сплавы-на основе железа (армко, сталь 45, Ре + 3,2 % 81), хрома, молибдена (МЧВП с размером зерна 100 и 40 мкм, Мо Н- 4,5 % (об.) Т1М, ЦМ-10-и ванадия (технически чистый ванадий), а также сплавы ванадия и ниобия с нитридами соответственно титана и циркония [95]. [c.153]

Рис, 5.20. Схема генезиса вида излома молибдена МЧВП при повышении температуры испытаний (римские цифры соответствуют нумерации температурных диапазонов на рис. 5.18). [c.223]

Двойственный характер влияния покрытия на разрушение образцов был отмечен в работах, осуществленных в Физико-механическом институте АН УССР им. Г. В. Карпенко [И, 56]. Малоцик.ловые испытания проводились на плоских образцах из технического железа сечением 1,5.Х2 и длиной 20 мм. Покрытия из порошков вольфрама, молибдена и никеля наносили на плазменной установке. В качестве схемы нагружения был выбран чистый изгиб. Часть образцов с покрытием подвергали диффузионному отжигу. У этих образцов наблюдалось наибольшее снижение малоцикловой прочности, что объясняется образованием хрупких переходных слоев. Малоцикловая прочность образцов с плазменны.ми тонкими покрытиями (без отжига) практически не отличается от таковой для контрольных (без покрытия). Результаты микроскопических исследований на поперечных шлифах показали, что усталостное разрушение начинается во всех случаях с поверхности образцов. Микротрещины зарождают- [c.31]

Рис. 2. Схема фазовых равновесий в тройных системах Мо — M iY V— при температурах ниже температуры эвтектоидно-го распада низшего карбида молибдена Mofi (в двойной системе Мо — С).

Рис. 102. Схема электрической печи сопротивления с нагревателем из стержней дисилицида молибдена для одностороннего нагрева образцов в установке ИЛ1АШ-1 1

В результате получается своеобразное вытягивание кристалла из расплава. Таким способом получены монокристаллы молибдена диаметром до 35 мм и длиной до 250 мм на установках, схемы которых показаны на рис. 4.2, 4.3. Методом Вер-нейля можно получить монокристаллы молибдена в форме [c.83]

Оптическая схема проекционного метода сбработки поверхности изображена на рис. 95 [202], Лазерный луч освещает металлическую маску, в которой выполнены фигурные отверстия, проектируемые с помощью объектива на обрабатываемую поверхность. Маска выполнена в виде диска из молибдена диаметром 76 мм и толщиной 0,1 мм. В диске по периметру нанесены цифры от О до 9, которые путем поворота диска могут в нужном порядке устанавливаться на оси оптической системы и проектироваться на поверхность кремниевой пластины. Применялись лазеры рубиновый, неодимовый, стеклянный и ИАГ. Первые два имеют одни и те же характеристики, кроме волны излучения, которая составляет 0,6943 мкм для рубинового и 1,06 мкм для неодимового лазера. Их выходная энергия может составлять несколько сотен джоулей. При энергии 20 Дж они могут обеспечивать частоту повторения импульсов 1 Гц, а ИАГ-лазер работает также на длине волны 1,06 мкм, но при энергии около 2 Дж имеет частоту следования импульсов 10 Гц и выше. [c.155]

На установке проводились исследования фрикционных характеристик ряда новых материалов на основе тугоплавких металлов. В качестве примера на рис. 3 приведено изменение коэффициента трения разработанного авторами материала на основе молибдена в процессе испытаний в вакууме 10 тор нри нагреве до 850° С и последующей длительной работе при этой температуре. Испытания производили по схеме вал — втулка, вал был изготовлен из молибдена, втулка — из материала М-801. Удельная нагрузка 20 кРкм , скорость скольжения 16,6 см1сек. [c.8]

Ниже приведены результаты исследования работоспособности деталей трения из материала М-801 (молибден с покрытием из M0S2 толщиной 35—40 мк, полученным химико-термической обработкой) в паре с технически чистым молибденом в вакууме при температурах до 800° С и на воздухе при комнатной температуре. Испытания проводили по схеме вал — втулка (вал из материала М-801, втулка из молибдена) на машине ВВТ-1 [7] при следующих условиях вакуум при установившемся режиме 2 -lO тор наг-грузка 7,8 кГ см скорость скольжения 0,265 м1сек температурный интервал 20—800° С. [c.139]

Неразрезные металлофторопластовые подшипники могут быть получены напеканием порошка бронзы на внутреннюю или наружную поверхность втулок из углеродистых сталей в специальном приспособлении с последующей пропиткой пористого бронзового слоя пастой из фторопласта и дисульфида молибдена. Существуют технологические схемы, по которым пастообразная смесь фторопласта и дисульфида молибдена завальцовывается (впрессовывается) в поры спеченного слоя так, что выступает над ним на толщину 10 - 30 мкм. В этом случае полученную ленту сушат и нагревают, обеспечивая спекание фторопласта, раскатывают валками до требуемой толщины, разрезают на мерные отрезки и штампуют втулки, устанавливаемые затем в обоймы подшипников. [c.51]

Мантелл [22] описал работу установки на заводе в Ноксвилле, в том числе схему процесса (рис. 1). Окислснныс руды восстанавливают, чтобы сделать их растворимыми в анолите, возвращаемом в процесс. После тщательной очистки щелока с цеаью удаления примесей железа, мышьяка, сурьмы, олова, свинца, никеля, кобальта, молибдена, двуокиси кремния, алюминия, кальция и магния раствор возвращают в электролизеры как [c.391]

Рис. 4. Схема иодачи порошка молибдена в механизм, фор-W у ющн й ЭЛ ск гр од ы.

Источниками дополнительного получения рения и молибдена являются маточные растворы после осаждения молибдата кальция и сернокислотные растворы мокрой очистки отходящих газов печи КС при обжиге некондиционных молибденитовых концентратов, перерабатываемых в гидроцехе молибденовой фабрики. Маточные растворы, содержащие до 2 г/л Мо и 20— 30 мг/л Re, подкисляют серной кислотой до рН=3 и подают на ионитные колонки с анионитом АН-1 в сульфатной форме для сорбции молибдена. Принципиальная технологическая схема приведена на рис. 67 [119, с. 151]. Ионообменная установка [c.214]

Для корректировки pH применяют SO. . Емкость нась ния уменьшается также в присутствии тионатов. Поэтому ка натные растворы после промывки необходимо подкислять. Ре тракцию производят 1,5—2,0 М хлоридным раствором, соде] щим также немного каустика. На рис. 101 показана предлагш схема извлечения молибдена из промывного раствора карбо] натрия. Если реэкстракция молибдена осложнена процесс [c.158]

Описанный выше процесс с применением Д2ЭГФК те же авторы 9] использовали для извлечения кобальта из растворов, учаемых при гидрометаллургической переработке скрапов циальных сплавов. Такие скрапы содержат различные металлы, астности, 37,5 % никеля, 40 % кобальта, 12,5 % меди, 26,5 % [еза, 10,0 % хрома, 5,0 % молибдена, 2 % вольфрама, 2,5 % талла и ниобия и, в зависимости от типа сплава, могут со-жать также титан, марганец, кремний и алюминий. Схема еработки скрапа представлена на рис. 117. Материал, содержа- [c.175]

Рис. 128. Экстракционная схема извлечения молибдена и кобальта из скрапа сплавов Л и — экстракция (ТОФ), и реэкстракция молибдена, В и Г—экстракция (L А — I) и реэкстракция железа IX Е — экстракция (ТИОА) и реэкстракция кобальта

НИИ встречается в молибденитовых рудах, связанных ссуль-iiMH минералами меди. В экстракционном процессе, схема ого представлена на рис. 185 [252], исходным материалом пыль от обжига молибденита, содержащая 0,48 % рения, молибдена, 17 % сульфидной серы, 7 % сульфата, 1 % а и 0,5 % меди. Пыль выщелачивали водой при содержании ого 20 % и 65 °С в течение 1 с. Нерастворившиеся окись дена и сульфиды отфильтровывали. Фильтрат нагревали С и вводили в него хлорат натрия для окисления рения ибдена. После осаждения каустиком и фильтрования освет-[й раствор направляли на экстракционную переработку, (ный раствор для экстракции содержит рений (1 г/л), молиб- [c.239]

На нескольких заводах [281—283] экстрагируют уран из руд по той же технологии с незначительными изменениями. Схема процесса осуществляемого на заводе фирмы Eldorado Nu lear показана на рис. 211. Урановая смоляная руда содержит лишь следы молибдена. Эта схема во многих отношениях типич-] на для процессов извлечения урана аминами. [c.260]

Процесс переработки ядерного горючего заключается в растворении ТВЭЛ в смеси 5,5 М азотной кислоты и 1,0 М нитрата окис-ного железа. В результате получают раствор, содержащий уран (100 г/л) и 3 М азотную кислоту. Ион окисного железа играет роль комплексообразователя и способствует растворению молибдена. Для экстракции применяются пульсационные смесители-отстойники. При высоких концентрациях ТБФ не всегда достигается желаемое насыщение экстрагента и поэтому степень очистки может меняться. Фазы разделяются сравнительно плохо, поэтому экстрагент уносится с водной фазой. При уменьшении концентрации ТБ< до 6 % увеличивается производительность оборудования, улучшается очистка и поэтому уменьшается длительность пребывания экстрагента в экстракторах. Поэтому в схемах, где используется 6 %-ный раствор ТБФ, нет необходимости применять пульсационные колонны или центробежные экстракторы. [c.286]

Непременной составной частью общепринятых технологических схем переработки молибденитовых концентратов является их окислительный обжиг с целью перевода молибдена из сульфидной формы в оксидную (МоОз). [c.427]

Плавка — Классификация 278 — Моно-и полипроцессы 27 — Определение 277 — Схема системного анализа плавки 277 — Температурные интервалы плавки цветных сплавов 278 баббитов 308, 309 вольфрама 306 кадмия 309 латуней 306 молибдена 305 монелей 307 нихромов 307 [c.524]

Экспериментальная установка. Исследование процессов в струе газа, содержащей униполярно (положительно) заряженные частицы, проводилось на установке, схема которой показана на рис. 1. Истечение воздуха из сопла 1 диаметром 20 мм создавало свободную струю, распространяющуюся в неподвижной окружающей среде. Введение униполярных ионов в газовый поток осуществлялось путем обдува струей воздуха коронирующего устройства. Коронный разряд поддерживался между двумя электродами — иглой 2, находящейся под высоким положительным потенциалом и плоской молибдено- [c.359]

На примере стали, содержащей (в %) 0,046 С 0,47 Si 1,10 Мп 0,023 S 0,016 Р 17,5 Сг 10,5 Ni 2,80 Мо, показано, что нагрев в течени е всего нескольких минут при 700—850° С вызывает появление в высокотемпературном феррите у-фазы, имеющей игольчатое строение. Возможно появление внутри зерен S -феррита не только игол аустенита, но и карбидной фазы (Fe, Сг, Мо)2зСв, причем по внешнему виду комплекс аустенита и карбидов напоминает перлит. На этом основании высказано предположение об эв-тектоидном превращении д -> у + к" внутри островков высокотемпературного феррита. Эвтектоидное превращение или превращение 6 у (без появления карбидной фазы) не охватывает всего объема феррита. Как только в результате указанных превращений, вследствие меньшей растворимости хрома и молибдена в 7-фазе, в основе феррита повышается содержание этих элементов и снижается концентрация никеля и углерода, начинается образование а-фазы по схеме а а. [c.134]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...