Режим с постоянным начальным давлением

Повышение начального давления пара при постоянной температуре согласно формуле (6) приводит к увеличению пропуска пара по сравнению с расчетным. С достаточной для практики точностью можно считать, что с повышением начального давления располагаемый тепловой перепад на регулируюш,ую ступень при одном полностью открытом регулирующем клапане мало отличается от расчетного. Если принять его равным расчетному, то можно считать, что повышение давления перед соплами турбины при увеличении расхода пара вызовет перегрузку рабочих лопаток пропорционально изменению этого расхода. Такой режим может оказаться опасным для рабочих лопаток. Кроме этого, необходимо, чтобы при повышении начального давления влажность отработавшего пара находилась в допустимых пределах. [c.9]

На основании полученных данных оказалось возможным с целью значительного упрощения задачи принять давление р в рабочей полости в период гашения скорости постоянным и равным его установившемуся значению (р = р ). В действительности это давление несколько меняется, но влияние этого изменения на время процесса торможения оказывается несущественным. Установившиеся значения давления Ру, р у и скорости Ху соответствуют равномерному движению поршня под действием постоянных сил давления воздуха в обеих полостях до начала торможения. Такой режим движения характерен для сравнительно небольшого диапазона изменения конструктивных параметров, однако для большинства приводов характерно достижение установившейся скорости в конце хода. Поэтому начальную скорость торможения также можно принять равной установившемуся значению = = Ху). Оно может быть определено при совместном решении системы трех уравнений динамики пневмопривода при постоянных значениях давлений в обеих полостях. Установившаяся скорость [c.221]

Постоянные начальная частота вращения вала насоса, температура рабочей жидкости Постоянные частота вращения вала насоса, температура рабочей жидкости и режим нагружения Изменением частоты вращения вала последовательно задаются два значения давления рабочей жидкости перед нагружателем постоянного сопротивления постоянная температура рабочей жидкости [c.11]

Рассмотрим характер спонтанной конденсации и изменения давления в дозвуковой части сопла при изменении начальных параметров перед соплом (рис. 6-6,6). Предполагая, что градиенты давлений в разных точках сопла меняются незначительно и величина предельного переохлаждения потока также остается постоянной, получаем, что при конденсации пара происходит перемещение зоны подвода тепла. С понижением начальной температуры перед соплом (или при увеличении предварительного переохлаждения потока) сечение, в котором начинается спонтанная конденсация, будет перемешаться от сечения 1 вниз но потоку. Крайний случай существования стационарного режи.ма будет иметь место тогда, когда спонтанная конденсация начинается в сечении 3, а кривая статического давления перемещается до положения 3. Область интенсивного подвода тепла смещается за минимальное сечение (зона 3 ), причем начало подвода тепла совпадает с минимальным сечением сопла. [c.127]

Отметим, что, если рассматривать t < 1, гарантировать условие J(r, ip t) ф О нельзя. Если в решении Л.И. Седова поршень начинает двигаться из точки и в начальный момент линия поршня и линия фронта ударной волны совпадают, то в данном случае двигать волну и поршень назад до совпадения нельзя (для некоторого t обращается в нуль J(г, ip t)). Это обстоятельство естественно, так как и в одномерном случае при расширении цилиндрического поршня с некоторого ненулевого радиуса в начальный момент времени возникает движение, вообще говоря, не автомодельное и только для достаточно больших t оно выходит на автомодельный режим. В данном случае течение, возникающее сразу же после расширения некоторой криволинейной цилиндрической поверхности, давление вдоль которой постоянно, также, вообще говоря, не будет принадлежать к рассматриваемому классу течений с прямолинейными характеристиками и следует ожидать, что только по истечении некоторого времени после начала движения оно выйдет на соответствующий режим. [c.59]

При останове котла основными составляющими напряжений- в стенке барабана являются напряжения от внутреннего давления и от разности температур. В начальной стадии останова существенная роль принадлежит температурным напряжениям, вызванным разностью температур по толщине стенки. Они увеличивают размах напряжений за цикл пуск — постоянный режим — останов. В дальнейшем при снижении давления может возникнуть большая разница температур между верхом и низом барабана. [c.176]

В работе [15] изложен алгоритм численного исследования нестационарных режимов. В алгоритме используется метод Ньютона для получения стационарного решения, которое служит начальным условием для решения нестационарной задачи методом нижней релаксации. Показано, что в режимах, при которых скорость увлечения смазки снижалась до нуля, в зазоре появляется масляный карман . Это явление характеризуется возникновением пика давления и сужения пленки не только в выходной зоне, но и во входной. Решение задачи о смазке тяжело нагруженного линейного контакта, в начальный момент времени выводимого при постоянной внешней нагрузке из состояния покоя в режим качения с постоянной скоростью, получено в [74] многосеточным методом. Из численных результатов следует, что время достижения стационарного состояния существенно зависит от скорости качения чем выше скорость, тем быстрее система переходит в стационарное состояние. Показано, что рост внешней нагрузки увеличивает время переходного процесса. [c.509]

Решение. В начальный момент отношение давлений Р=Рг/Р1 = = 1/40=0,025, т. е. р< Ркр = 0,528. Это значит, что истечение начинается при звуковой скорости. Звуковой режим продолжается до тех пор, пока давление р в баллоне оказывается более высоким, чем то давление, для которого постоянное давление среды рг является критическим. При дальнейшем уменьшении давления в баллоне режим истечения становится дозвуковым. [c.126]

Для каждого варианта в серии опытов с постоянным весовым расходом смеси начальные паросодержания на входе в экспериментальную трубу изменялись от минимальных значений, близких к нулю, до максимальных, обусловленных мощностью установки. При этом для каждой серии опыты проводились по двум различным схемам. По первой схеме выход на режим осуществлялся путем постепенного увеличения паросодержания потока от нуля до заданного значения. По второй схеме первоначально создавался поток с максимальным паросодержанием, затем путем постепенного уменьшения паросодержания осуществлялся выход на заданный режим. Во всех опытах давление в конце экспериментального участка поддерживалось в пределах 0,14-ь0,16 МПа. [c.273]

Представим себе сферически-симметричное движение, в котором по газу постоянной начальной плотности до и нулевого давления к центру симметрии идет сильная ударная волна. Не будем заниматься причинами возникновения ударной волны. Волна могла быть создана, например, сферическим поршнем , который толкнул газ внутрь, сообщив ему некоторое количество энергии. По мере схождения ударной волны к центру происходит концентрирование энергии на фронте (кумуляция), и волна усиливается. Будем интересоваться движением газа на малых расстояниях от центра (скажем, малых по сравнению с начальным радиусом поршня ), В моменты, б.лизкие к моменту фокусировки, и на малых радиусах движение, надо полагать, в значительной мере (в какой, будет сказано ниже) забывает о начальных условиях и выходит на некий предельный режим, который и надлежит найти. [c.618]

Технико-экономические показатели добычи газа на завершающем этапе. Одним из основных выходных параметров эксплуатируемого месторождения является дебит скважин, зависящий от горногеологических характеристик месторождения и от режима его эксплуатации. Динамика изменения дебита в процессе отбора является величиной, зависящей от давления в пласте, т. е. в конечном счете от количества газа, который еще остается в залежи. На крупных месторождениях в начальный период дебиты скважин достигают 1—1,5 млн м /сут. Высокое давление позволяет некоторое время эксплуатировать скважины в режиме постоянного дебита, увеличивая постепенно величину депрессии на пласт. Этап постоянной добычи может составлять в сумме с начальным этаном от 10 до 25 лет в зависгмости от величины месторождения. По мере выхода на предельно допустимую по техническим условиям депрессию на пласт скважины переводят на режим работы в условиях естественного притока газа к забою скважин. Дебит скважин снижается по мере снижения давления пласта. [c.152]

Другое свойство решения износоконтактной задачи, позволяющее строить приближенные аналитические зависимости, состоит в том, что распределение по области контакта скорости изнашивания в направлении сближения тел при определенных условиях стремится по мере изнашивания принять постоянное значение. Соответственно, распределение контактного давления также стремится принять определенное установившееся распределение р , зависящее от геометрии сопряжения, характера относительных перемещений взаимодействующих тел и закона изнашивания [29, 34-37, 60-62,72, 88, 91, 92]. На рис. 1,а приведена схема контакта цилиндрического штампа с плоским основанием ширины 2а и упругого покрытия начальной толщины сцепленного с упругой полуплоскостью и изнашиваемого при возвратно-поступательных перемещениях штампа вдоль своей образующей. Рис. 1,6 иллюстрирует характер распределения безразмерных давлений р и изменения безразмерной толщины покрытия /г/а в различные моменты безразмерного времени т = О (кривые 7), г = 0,15 (кривые 2) и т = 0,64 (кривые 3) [35]. В процессе изнашивания контактные давления выравниваются и стабилизируется форма изношенной поверхности, т.е. реализуется установившийся режим изнашивания. Однако, следует отметить, что для очень тонких покрытий установившийся [c.446]

Индексом I обозначены параметры жидкости, не догретой до температуры насыщения. Из предположения о несжимаемости жидкости следует, что v, = onst. Решение уравнения (7.6.24) нозволяет найти координату сечения канала, в которой h = Ts, и течение недогретой жидкости переходит в пузырьковый режим. Этот режим течения будет описываться в рамках модели равновесного потока. Так как давление и температура смеси на начальном участке меняются слабо, можно считать, что плотность пара постоянна (pg = onst). Тогда из уравнений сохранения массы ц внутренней энергии для равновесного двухфазного потока получим [c.242]

Граничные условия, необходимые как для нестационарной, так и стационарной задач, определяют скорость t o, температуру-То не догретой до температуры насыш ения жидкости и давление Ро на входе в канал. В рассмотренных ниже вариантах расчетов п экспериментальных режимах изменение расхода теплоносителя т(0, t) и подведенной тепловой мош ности Qw t) происходило при постоянном давлении на входе (/ о = onst), что обеспечивалось условиями проведения экспериментов. Скорость жидкости на входе в участок с пузырьковым режимом течения (z = zj) равна ее скорости на входе в канал. Объемная концентрация пара на входе в участок с пузырьковым режимом кипения считается равной нулю. Наконец, следует задать скорости парокапельного ядра потока и жидкой пленки, давление, объемные концентрации капель и жидкой пленки в сечении, где пузырьковый режим течения смеси переходит в дисперсно-кольцевой. Из-за малостп потерь давления на начальном участке можно принять, что давление на входе в участок с дисперсно-кольцевым режимом течения равно давлению на входе в канал. Граничные условия на входе в участок с дисперсно-кольцевым режимом течения z = zd, г = ф 0,75, v = Vd) следуют из уравнений сохранения массы пара и жидкости и импульса для всего потока, полагая потоки этих величин непрерывными [c.243]

Градус. Единицами температуры являлись в основном градусы Реомюра и Цельсия, значительно реже — Фаренгейта градус Делиля вышел из употребления еще в начале века. Таким образом, основными температурными шкалами являлись 80-градусная и 100-градусная, причем ртутные термометры допускали расширение 100-градусной шкалы в пределах от —39 до +357°. В 1887 г. состоялось решение Международного комитета мер и весов принять за нормальную термометрическую шкалу шкалу стоградусной системы водородного термометра при постоянном объеме и при начальной упругости водорода при 0° под давлением ртутного столба в 1 м высоты, т. е. при 1,3158 атмосферы [208] оно было подтверждено постановлением первой Генеральной конференций по мерам и весам 1889 г. [c.199]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...