Располагаемый теплоперепад пара в турбине

Располагаемый теплоперепад пара в турбине 15 Распределение расхода теплоты на ТЭЦ 22, 27, 277 — 280 [c.324]

Пар поступает в одно или несколько сопл 4, приобретает в них значительную скорость и направляется на рабочие лопатки 5. Отработанный пар удаляется через выхлопной патрубок 8. Ротор турбины, состоящий из диска 3, закрепленных на нем лопаток и вала /, заключен в корпус 6. В месте прохода вала через корпус установлены переднее 2 и заднее 7 лабиринтовые уплотнения, предотвращающие утечки пара. Так как весь располагаемый теплоперепад срабатывается в одной ступени, то скорости потока в соплах оказываются большими. При расширении, например, перегретого пара, имеющего параметры 1 МПа [c.168]

Кпд ступеней турбины. Потери тепловой энергии в соплах, на лопатках и с выходной абсолютной скоростью в ступени турбины оценивают относительным кпд на лопатках %ц, который представляет собой отношение механической работы L 1 кг пара на лопатках ступени к располагаемому теплоперепаду Ло в ступени, т. е. [c.117]

Для этого на i—s диаграмме (рис. 14-15) определяется начальная точка 1, соответствующая заданным начальным параметрам пара pi и ti перед турбиной. Из этой точки проводится прямая процесса адиабатического расширения до заданного конечного давления р2- Длина отрезка h=ii—12 определяет удельную работу пара в турбине. Величину h называют обычно располагаемым теплопадением или теплоперепадом. Подставив величину h в уравнение (14-9), получим следующее выражение для т]г (без учета работы питательного насоса). [c.433]

Если бы процесс расширения пара в турбине был обратимым (отсутствие трения и других потерь), то в кинетическую энергию и, следовательно, в работу турбины был бы преобразован весь располагаемый теплоперепад [c.367]

Здесь Яа — располагаемый теплоперепад в адиабатном процессе работы пара в турбине Ян.а — работа повышения давления воды в питательном насосе, эквивалентная подогреву воды в адиабатном процессе тн.а = =Я .а Qo = ho—/Ik —расход теплоты на турбину без учета подогрева воды в питательном насосе, кДж/кг. [c.15]

Процесс расширения пара в турбине в /г,s-диаграмме показан на рис. 58, б, где даны располагаемые (//о и Но") и использованные Hi и Hi" теплоперепады соответственно в ЧВД и ЧНД. [c.90]

Значения располагаемого теплоперепада Но удобно определять при помощи к, 5-диаграммы (рис. 1.7). Для этого на ней находят начальную энтальпию, соответствующую точке пересечения с1 заданных начальных параметров пара перед турбиной ро и /о Из этой точки проводят вертикальную линию изоэнтропийного расширения пара в турбине [c.15]

Объемные расходы пара. В турбинах насыщенного пара из-за пониженных начальных параметров, меньшего располагаемого теплоперепада и пониженного КПД объемные расходы пара примерно на 60—90 % больше, чем в турбинах на высокие параметры той же мощности. В связи с этим для конструкции турбин АЭС характерны следующие особенности 1) повышенные габариты паровпускных [c.153]

Задача 3.36. Определить потери тепловой энергии на трение, вентиляцию и утечки в активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /г,) = 100 кДж/кг, давление р=1 МПа и температура /=300°С пара в камере, где вращается диск, средний диаметр ступени d=, м, частота вращения вала турбины и = 50 об/с, выходная высота рабочих лопаток 4 = 0,03 м, степень парциальности впуска пара е=0,4, коэффициент Я =1,1, расход пара Л/=25 кг/с и расход пара на утечки Myj = 0,8 кг/с. [c.123]

Задача 3.37. Определить относительный внутренний кпд реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени Ao=100 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,94, скоростной коэффициент лопаток ф = угол наклона сопла к плоскости диска ai = 18°, средний диаметр ступени /=0,95 м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20 20, степень реактивности ступени р = 0,45, расход пара М=22 кг/с и расход пара на утечки Му,= = 0,4 кг/с. Потерями теплоты на трение и вентиляцию пренебречь. [c.123]

Задача 3.38. Определить относительный внутренний кпд активной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io=80 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла (р = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а] = 14°, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 23°, средний диаметр ступени /=1,1 м, частота вращения вала турбины и = 3000 об/мин, отношение окружной скорости на середине лопатки к действительной скорости истечения пара из сопл t / ] = 0,455, выходная высота рабочих лопаток /г = 0,03 м, [c.123]

Задача 3.67. Турбина высокого давления с теплофикационным отбором при давлении />п = 0,14 МПа работает при начальных параметрах пара />о = 8 МПа, о = 500 С и имеет на одном из режимов работы относительный внутренний кпд части высокого давления o, = 0,8. При изменении пропуска пара через турбину при постоянном давлении отбора относительный внутренний кпд части высокого давления уменьшился до >/ о, = 0,74. На сколько изменился располагаемый теплоперепад части низкого давления, если давление пара в конденсаторе осталось постоянным и равным Pi=6 10 Па [c.140]

Процесс дросселирования используют для регулирования работы паросиловых установок, так как с увеличением дросселирования уменьшаются расход рабочего тела и располагаемая работа (теплоперепад). Действительно, если без дросселирования располагаемая работа равна 11 — 2 (см. рис. 1.22), то при наличии процесса 1Ь располагаемая работа уменьшается и становится равной 1ь — с 1 — 2- Так, при дросселировании пара перед турбиной с давлением 10 кПа и температурой 500 °С до давления 5 кПа расход пара уменьшается в 2 раза, а адиабатный тепло-перепад на 16%, в результате чего мошность турбины снижается примерно на 53%. [c.51]

Удельный расход пара на выработку электроэнергии при снижении давления свежего пара увеличивается, а к. п. д. турбины и влажность пара в последних ее ступенях уменьшатся. Снижение давления свежего пара на 1 ат при полностью открытых регулирующих клапанах или дроссельном клапане вызывает снижение располагаемого теплоперепада Яо турбины в среднем около 2—3%. [c.99]

От дросселирования пара. Дросселирование происходит в стопорном и дроссельном (регулирующем) клапанах, особенно при неполном их открытии. В результате этого снижается давление пара, теряется некоторая часть располагаемого теплоперепада Яо турбины. [c.50]

Расчет турбинной ступени большой веерности, работающий на влаж ном паре, проводится по равновесной г—s-диаграмме. Последовательность выбора и расчета основных геометрических размеров не отличается от последовательности расчета ступени в однофазной области. Турбинная ступень рассчитывается в первом приближении в нескольких сечениях без учета влияния влаги, но при этом располагаемый теплоперепад выбирается большим в соответствии с формулами (7.14). [c.299]

Коэффициент недоиспользования теплосодержания пара у определяется по располагаемому теплоперепаду в турбине и по теплосодержанию пара при давлении в отборе г отб без учета потерь [c.204]

Потери в турбине подразделяются на внутренние и внешние. К внутренним потерям относятся потери на венце, потери на трение пара о вращающиеся диски и барабан, потери на перетечку пара через уплотнения между ступенями и т. д. Суммарные внутренние потери турбины равны разности между располагаемым теплоперепадом и действительным теплоперепадом [c.230]

В действительной турбине не все тепло, поступившее на рабочие лопатки, преобразуется в работу. Часть его неизбежно теряется на трение пара о стенки сопл и лопаток, завихрения и потерн с выходной скоростью Сг. Степень совершенства рабочего процесса в действительной турбине характеризуется относительным к. п. д., который определяется отношением секундной работы /, произведенной 1 кг пара, к располагаемому теплоперепаду [c.220]

При качественном регулировании парораспределительным устройством служит дроссельный клапан, через который проходит пар, поступающий в сопла турбины. Открытие клапана регулируется в зависимости от нагрузки. При малой нагрузке клапан прикрывается, давление пара перед соплом понижается, а также понижается и располагаемый теплоперепад. При полной нагрузке дроссельный клапан остается полностью открытым и пар не подвергается мятию. [c.249]

Потери тепловой энергии в соплах, лопатках и с выходной абсолютной скоростью в ступени турбины оцениваются относительным коэффициентом полезного действия на лопатках т)о.л, который представляет собой отношение механической работы 1 кг пара на лопатках ступени I к располагаемому теплоперепаду в ст пени hn, т. е. [c.120]

В идеальном с тучае, т. е. при отсутствии потерь, термический к, п. д. турбины определяется отношением располагаемого адиабатного теплоперепада к количеству тепла, полученного паром в паровом котле [c.365]

Если задаться величиной общего для всей турбины относительного внутреннего к. п. д. то можно определить полезно используемый в турбине теплоперепад Я = Отметив на г 5-диаграмме на адиабате расширения точку С в конце полезно используемого в турбине теплового перепада (фиг. 229) и спроектировав эту точку на изобару конечного давления в точку D, проведем условную политропу AD расширения пара во всех ступенях проектируемой турбины. Сумма теоретических тепловых перепадов по ступеням будет больше располагаемого теоретического теплового перепада всей турбины [c.373]

Здесь а. —доля отбираемого для /-того подогревателя пара, г — энтальпия пара на входе в у -тый подогреватель, /г = г 1 — 2— общий располагаемый теп-лоперепад в турбине = 1—— теплоперепад перед /-тьш отбором. [c.302]

Малый располагаемый теплоперепад. В большинстве турбин насыщенного пара располагаемый теплоперепад приблизительно в 2 раза меньше, чем в турбинах на высокие начальные параметры пара. Так, например, в современных турбинах насыщенного пара с внешней сепарацией при pQ = 6,0 МПа располагаемый теплоперепад составляет менее 60 % располагаемого теплоперепада турбины с = = 23 МПа и 0 = = 550°С. Следствием этого являются 1) отсутствие ЦСД в большинстве влажнопаровых турбин 2) выработка в ЦНД примерно 50—60 % всей мощности турбины, поэтому влияние ЦНД на экономичность оказывается весьма существенным 3) заметное влияние на экономичность турбины потерь с выходной скоростью АТ/д , эффективности выходного патрубка, потерь от дросселирования в паровпускных органах, в ресиверах, в тракте внешнего сепаратора-перегревателя. [c.153]

Задача 3.25. Определить работу 1 кг пара на лопатках в реактивной ступени, если располагаемый теплоперепад в ступени /io = 256 кДж/кг, скоростной коэффициент сопла ф = 0,95, скоростной коэффициент лопаток i/ = 0,88, угол наклона сопла к плоскости диска а, = 16°, средний диаметр ступени d=l м, частота вращения вала турбины и = 3600 об/мин, угол выхода пара из рабочей лопатки 2 = 20° и степень реактивности ступегш р = 0,5. [c.115]

Были предложены схемы применения в ГТУ аэротермопрессора [Л. 5-6, 7]. Две такие схемы изображены на рис. 5-5. Схема а воспроизводит обычную ГТУ, после которой установлен аэротермо-прессор, создающий разрежение за газовой трубой и тем самым увеличивающий располагаемый теплоперепад. Основное достоинство этой схемы в том, что ее можно применить в качестве дополнения к любой ГТУ, не предъявляя особых требований к качеству впрыскиваемой воды. Последнее обстоятельство связано с тем, что образовавшийся пар не должен попадать в проточную часть турбины. [c.134]

Увеличение противодавления вызывает снижение располагаемого перепада тепла Hq и повышение удельного расхода пара через турбину. Снижение перепада тепла происходит главным образом за счет уменьшения теплоперепадов в последних ступенях. Это наглядно можно видеть из i— -диаграммы. В остальных ступенях турбины теплоперепдды практически не изменяются. Следовательно, напряжения в лопатках и диафрагмах проточной части всех ступеней турбины не превышают расчетных значений, а в последних ступенях они даже уменьшаются. Но увеличение противодавления при неизменной мощности турбины может вызвать увеличение расхода свежего пара и осевого давления на упорный подшипник. В связи с этим для определения возможности увеличения противодавления турбины сверх номинального значения, установленного техническими условиями завода-изготовителя, необходимо произвести тепловой расчет, поверочный расчет на прочность болтов и фланцев в выхлопной части и определить величину осевого давления на упорный подшипник турбины. [c.102]

Наибольшее влияние на снижение эканомичности турбины оказывает недостаточная воздушная плотность вакуумной системы, которая вызывает увеличение в конденсаторе давления, повышение удельного расхода пара на выработку электроэнергии, снижение общего располагаемого теплоперепада, мощности турбины и, следовательно, выработки электроэнергии. [c.126]

При одновременном снижении давления и температуры свежего пара, поступающего в турбину, уменьшаются располагаемый теплоперепад Но и мощность турбины, пропуск пара через нее при полностью открытых регулирующих клапанах вследствие увеличения удельного объема пара, осевое усилие на упорный подшипник, и напряжения в рабочих лопатках и диафрагмах. При этом увеличивается удельный расход пара пропорционально снижению располагаемого теплояерепа-да Но. [c.177]

Хотя конструкции паровых турбин, работаю1цих на атомных электростанциях на влажном паре, принципиально не отличаются от турбин электростанций, работающих на органическом топливе, но имеют отличия [9-13], которые связаны с работой ЧВД на влажном паре, меньшим, чем у турбин ТЭС, располагаемым теплоперепадом, а следовательно, большими расходами пара более низкие начальные параметры определяют увеличение объемных расходов пара в ЦВД применяются специальные меры для предотвращения эрозии элементов проточной части, щелевой эрозии разъемов диафрагм, обойм большое внимание уделяется снижению потерь на тракте ЦВД (или ЧСД) - сепаратор - пароперегреватель - ЦНД для снижения потерь на выхлопе на некоторых агрегатах (К-500-60/1500, К-1000-60/1500) применены боковые конденсаторы. [c.7]

При этом не учитывается, что вследствие протечек через бандажные уплотнения рабочих лопаток, возможного раскрытия диафрагм и обойм энтальпия пара, поступающего в отборы, будет выше, чем в основном сквозном потоке. Это приводит к тому, что несмотря на фактическое снижение экономичности проточной части на диаграммном КПД это скажется не в полной мере. В свете изложенного, наряду с диаграммным КПД для оценки и-эффективности цилиндров и ее изменений в процесс тепловых испытаний турбин является целесообразным использование относительного внутреннего КПД, учитьшающего использованные и располагаемые теплоперепады всех потоков пара, проходящих через отдельные отсеки и весь цилиндр [16]. [c.18]

Располагаемый теплоперепад в потоке пара, идущего в отбор или отбираемого за турбиной, с повышением давления растет значительно быстрее, чем теплоперепад в потоке, проходящем в конденсатор. При сравнении на I—5-диаграмме теплоперепадов потоков пара с начальными параметрами /71=35 ат, 1=435°С и /71 = 90 ат, 1 = = 535° С при расщцрении его до давления в отборе 8 аг и в конденсаторе 0,04 ат, видно, что располагаемый теплоперепад потока пара, проходящего в конденсатор, с переходом к начальным параметрам пара 90 ат и 535° С увеличивается на 20%, а потока пара, отбираемого из турбины, на 70%. Соответственно и выработка электроэнергии за счет отбираемого пара увеличивается на 70%, а за счет пара, проходящего в конденсатор,— только на 20%. Наибольшая выгода от повышения начальных параметров пара, т. е. экономия топлива, имеет место в случае комбинпроиаиной выработки тепла и электроэнергии. [c.44]

Процессы расширения в турбинной ступени в /г, -диаграмме при изотропном АВС) и реальном АОР) его течениях показаны на рис. 15. Согласно уравнению энергии разность энтальпий на входе и выходе из ступени турбины по з атор-моженным параметрам Яо—Яг соответствует теплоте, преобразованной в механическую энергию I на рабочих лопатках. В результате потерь в сопловой решетке располагаемый теплоперепад в рабочей решетке Нор = кп—Ье — Нх—/1г в реальном процессе ОЕ больше ее располагаемого теплоперепада Я ор= = /1ь—/1спрн теоретическом процессе ВС в сопловой решетке (Яор> >Я ор) вследствие возврата теплоты. При этом потери энергии в предыдущей сопловой решетке повышают температуру пара на входе в следующую рабочую решетку Однако разница между Яор и Я ор обычно настолько мала, что с достаточной точностью можно принять Яор Я ор- [c.34]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...