Расход приведенный, удельный

Основные технические показатели пневмодвигателей п — частота вращения выходного звена (вала) оз — угловая скорость М — крутящий момент — абсолютное давление воздуха на входе р, — абсолютное давление воздуха на выходе Qn — массовый расход воздуха на входе — объемный расход, приведенный к нормальным атмосферным условиям (ро = 1,29 кг/м ) N — мощность пневмодвигателя (полезная мощность) Л пт мощность, потребляемая пневмодвигателем т]а — адиабатный к. п. д. (Зуд — удельный расход воздуха, т. е. расход воздуха на единицу мощности. [c.256]

По газопроводу диаметром =156 мм перекачивается газ, абсолютная вязкость которого р. = 167 10 кГ сек/м , приведенный удельный вес газа ( =1 кГ/мР, весовой расход О = 0,2кГ/сек. [c.57]

Расход фильтрационный удельный (приведен- а [c.651]

Результаты автоматизированных испытаний одной из турбоустановок К-500-60/1500 показали, что средний приведенный удельный расход теплоты брутто при нагрузке N = 500 МВт в первые годы эксплуатации составил q = 10465 кДж/(кВт-ч), что выше расчетной экономичности на Aq = 3,3%. [c.107]

И приведенным удельным расходом [c.191]

Приведенный удельный расход топлива [c.218]

Удельный расход и приведенный удельный расход [c.63]

Выразив удельный расход в долях максимальной величины, получим приведенный удельный расход q, зависящий [c.63]

Годовая выработка электроэнергии равна 11,0 млрд. кВт-ч. Расход мазута удельный— 0,237 кг/(кВт-ч), годовой — 2,6 млн. т. Удельный расход бурого угля —0,930 кг/(кВт-ч), годовой —10,2 млн. т. Для перевозки этого угля по железной дороге потребуется свыше 3500 эшелонов грузоподъемностью по 3,0 тыс. т. Отсюда видно, сколь значительны масштабы годового потребления органического топлива электроэнергии, если учесть, что в приведенном примере на долю этой ТЭС приходится - 1 % той электроэнергии, которую в 1975 г. произвели все электростанции СССР. [c.77]

Приведенные удельные расходы теплоты топлива на отпущенную электроэнергию и теплоту для j-ro варианта энергоснабжения определяются из выражений [c.418]

Приведенный удельный расход топлива в основном технологическом процессе [c.55]

Приведенный удельный расход топлива (А "Р — видимый), непосредственно используемого в ВТУ, определяется общими затратами топлива (энергии) [c.58]

Приведенный удельный расход топлива, одновременно учитывающий и производство в ВТУ дополнительной продукции (расчет на совокупный продукт, кроме вторичного топлива), определяется аналогично (2.10)—(2.12), но без учета удельного расхода замещаемого топлива. [c.59]

Здесь А " " — приведенный удельный расход топлива в термодинамически идеальной модели ВТУ (на уровне первичного топлива), определяемый общими затратами топлива (энергии) на производство технологического продукта или полупродукта, [c.61]

На ГРЭС 19 Мосэнерго, где температура исходной воды составляет 22— 25° С, устойчиво достигнуто остаточное содержание углекислоты при приведенных удельных расходах воздуха не более 2 мг л. На ТЭЦ ВТИ при температуре исходной воды 5—8° С не удалось получить воду с остаточной концентрацией углекислоты ниже 8 мг/л. [c.550]

Затраты на освещение складов учитываются по нормам удельных расходов, приведенных в табл. 12.6. [c.318]

Малоуглеродистые стали с содержанием углерода до 0,25% свариваются без особых затруднений любым из ранее описанных способов газовой сварки. Наконечник горелки при левом способе сварки выбирают из расхода 100—130 л ацетилена в час на 1 мм свариваемой толщины металла. Необходимо отметить, что приведенная удельная мощность не является строго обязательной. Высококвалифицированные сварщики выбирают наконечник горелки исходя из удельной мощности 150—190 л ацетилена в час на 1 мм свариваемой толщины металла, применяя при этом более толстую проволоку. Увеличение мощности пламени повышает производительность, но одновременно повышается опасность перегрева металла. Для того чтобы металл не перегревался, уменьшают угол наклона мундштука, а пламя горелки больше направляют на конец присадочной проволоки. При правом способе сварки удельная мощность пламени равна 150 л ч на 1 мм толщины листа. Пламя горелки должно быть нормальным. [c.107]

Ниже приведен удельный индикаторный расход топлива gi двигателей, работающих на жидком топливе, при номинальной нагрузке в кг (л. с. ч) [c.182]

Ниже приведен удельный эффективный расход жидкого топлива двигателей при работе на номинальном режиме в г (л. с. ч) [c.235]

Как видно из рис. 35 и приведенных в таблице 12 экспериментальных данных, с увеличением приложенного градиента давления удельный расход вытесняющей жидкости заметно возрастает. Аналогичная зависимость имеет место и при обычном несмешанном вытеснении (см. пунктирную кривую 1). [c.103]

Из таблицы 12 и приведенного выше примера видно, что с увеличением проницаемости среды как при отсутствии, так и при наличии связанной воды удельный расход вытесняющей жидкости за водный период интенсивно растет, причем темпы этого роста при больших проницаемостях среды постепенно замедляются. [c.112]

Величины напора и удельного расхода для приведенной схемы принято обозначать соответственно через Я, и q . Эти величины связаны с Н и q для действительной схемы (рис. 12.20, а) [c.321]

Опре,целить объемный расход газа Q, если давление водорода в сечении аа р = 2 am и температура t= 7° , а удельный вес спирта 7( п = 800 кГ м (считать для трубки Пито ср = 1,01). Закон распределения скоростей принять по f формуле, приведенной в задаче 250 [c.76]

Искомая величина удельной энергии потока равна частному отделения приведенной суммы на массовый расход М [c.107]

В газопроводных линиях низкого давления перепад давления обычно задан. Поэтому при известном технологическом расходе и заданной длине линии задача гидравлического расчета простого трубопровода однозначно решается с помощью уравнения (336). Для облегчения расчетов СНиПом рекомендуется номограмма, приведенная на рис. 150, где по оси ординат отложены р ходы Q, м /ч, а по оси абсцисс — потеря давления на единицу длины Ri = Ар//, Па/м, построенная на основе формулы Дарси для удельной потери давления [c.282]

Схема, характеризуемая условиями (18-38), называется приведенной схемой. Величины напора и удельного расхода для приведенной xe i принято обозначать соответственно через Н, и q,. Эти величины связаны с Н и q для действительной схемы (рис. 18-10, а) следующими зависимостями (плоскость сравнения считаем проведенной на уровне дна нижнего бьефа) [c.593]

При таком переходе учитываем прежде всего, что начертание гидродинамической сетки при замене условий (18-38) условиями (18-41) не изменится. Далее, используя формулу (18-40), находим действительный удельный расход q. Наконец, используя формулу (18-39), определяем наименование действительных линий равного напора (исходя из известного наименования линий равного напора для приведенной схемы). [c.594]

Приведенные формулировки второго закона термодинамики, отражающие специфическую особенность теплоты, проявляющуюся при ее превращении, являются эквивалентными. Действительно, если допустить возможность самопроизвольного перехода теплоты от холодного источника к горячему, то последнему можно вернуть неиспользованную теплоту, и горячий источник расходовал бы всего удельной теплоты /а = /д, т. е. вся теплота, отнятая от теплоот-датчика, была бы превращена в круговом процессе в работу. Но это противоречило бы другим формулировкам второго закона. Следует еще раз подчеркнуть, что все формулировки второго закона термодинамики являются следствием наблюдений, т. е. второй закон, как и первый, является экспериментальным. [c.36]

МДж/кг. Понятием условного топлива пользуются при определении различных топливных ресурсов, сравнении удельных расходов топлива на единицу выработанной энергии и проведении технико-экономических расчетов. При сравнительной оценке качества топлив удобны приведенные к низшей теплоте сгорания характеристики топлив % кг/МДж [c.25]

Таким образом, все факторы, рассмотренные в 8-2 и влияющие на истинную концентрацию падающего слоя, сказываются и на интенсивности его теплообмена. В частности, увеличение расхода и удельной нагрузки канала (массовой скорости частиц), а также уменьшение относительной длины канала и размера частиц способствуют усилению теплообмена. Для лучшего сравнения с флюидным потоком данные также обработаны в принятой автором манере Nun/N u = /(P). Оценка скорости и расхода газа по данным, приведенным в 8-2, позволила определить число Рейнольдса для газа, эжектируе-мого падающими частицами. Во всех случаях оказалось, что Re<2 300 (у = 0,05 2,4 м1сек). Поэтому число Nu оценено по формуле ламинарного режима течения газа. Для тех же условий, для которых получена зависимость (8-21), но с более значительной погрешностью, вызванной неточностью оценки расхода газа, получено Л. 96, 286] [c.266]

Ниже приведен удельный теоретический расход материалов, рассчитаннный по (5.1) для различных материалов анода и катода. Значения, получаемые в действительности, очень мало отличаются от расчетных, что свидетельствует о высокой эффективности электрохимического метода Однако КПД преоб- [c.87]

Ниже приведен удельный расход анодов из различных материалов, кгДА-год) [c.71]

На рис. 2.4 дана зависимость приведенных массовых расходов насыщенной воды для канала с различным отношением Ijd. При этом под приведенными удельными массовыми расходами понимают отношение //цг- Так как величина расходного коэффициента Цг является функцией Ijd, то в такой обработке представляется возможным сравнивать удельные массовые, расходы через каналы с различной длиной. Из графиков видно, что по мере увеличения длины канала уменьшаются массовые расходы. Наибольшее расхождение приходится на область давлений 75—100 Kz j M . При дальнейшем увеличении начального давления различие между массовыми расходами убывает и все [c.26]

В случае необходимости определения удельного критического расхода любой насыщенной жидкости можно воспользоваться той формой обобщения, которая предложена в [55] для приведенного удельного критического расхода смеси / // кр = /(Ро/Рокр) и приведенной скорости звука = /(Ро/Рокр) (рис. 3.5 и 3.6 соответственно). При этом [c.164]

С помощью приведенного удельного расхода q легко связывается геометрия канала с параметрами потока. Для этого запишем условие постоянства расхода через произвольное сечение канала Fi и его критическое сечение f m—pi iFi = p i,Fi. Отсюда [c.64]

Ниже приведен удельный расход металлодобавок на производство чугуна (включая доменные ферросплавы) в 1963-1968 гг., к /7-. [c.33]

Анализ показывает, что с увеличением рбъема хранилища общие капитальные вложения, эксплуатационные расходы, приведенные затраты и металлоемкость возрастают, а удельные показатели уменьшаются. [c.142]

Число оборотов в мин. 3) Расход топлива (удельный или часовой). 4) Расход смазочного масла (удельный или часовой). 5) Темп-ра охлаждающей жидкости. 6) Темп-ра смазочного масла. 7) Темп-ра наружных частей цилиндров моторов воздушного охлашдения. 8) Темп-ра смеси или воздуха, поступающего в мотор, карбюратор или нагнетатель. 9) Темп-ра окружающего воздуха. 10) Давление подачи смавки в магистрали и в ответвлениях смазочной системы. 11) Давление во всасывающей системе. 12) Давление окружающего воздуха. 13) Давление подачи топлива. 14) Скорость воздуха, обдувающего мотдр воздушного охлаждения. 15) Влажность окружающего воздуха. Кроме приведенных величин производятся измерения нек-рых специальных, требуемых характером данного испытания, как то давлений рабочего процесса в цилиндре, величин подачи масляного или водяного насоса, некоторых деталей мотора (напр, подшипников иди клапанов), темп-ры отходящих газов и т. д. Ряд величин, к-рые не замеряются непосредственно в период испытания, но являются существенными для харакгеристики данного мотора, д. б. также определен. К таковым величинам относятся 1) Вес всего мотора, его отдельных частей или групп частей (узлов). [c.190]

Возможность эффективной тепловой зашиты корпусных элементов от больших тепловых потоков успешно используется и при создании экспериментальных СВЧ плазмотронов [64]. Схемы СВЧ плазмотронов с предполагаемыми картинами течений при прямоточно-вихревой и возвратно-вихревой стабилизации плазмы показаны на рис. 7.30, а на рис. 7.31 показана зависимость мощности плазменного СВЧ излучения поглощаемого разрядом, и тепловой мощности fV , вьшеляюшейся в контуре охлаждения плазмотрона. Результаты опытов приведены в виде зависимости доли тепловых потерь WJW от удельного вклада энергии в разряд У = WJG, где G — расход плазмообразуюшего газа — азота. Результаты численного моделирования показаны на рис. 7.32,а — для традиционной прямоточно вихревой стабилизации и на рис. 7.32,6 — для случая с возвратно-вихревой стабилизацией. В первом случае рабочее тело — плазмообразующий газ — азот в виде закрученного потока подается в разрядную камеру, а во втором случае он подается в дополнительную вихревую камеру со скоростями 100 м/с ((7= 1 г/с) и 225 м/с ((7= 1,5 г/с), соответственно. По мнению автора работы [64] возвратный вихрь сжимает зону нагрева, предохраняя стенки камеры плазмотрона от перегрева. Основная часть газа проходит через разрядную зону, а размер зоны рециркуляции незначителен. В традиционной схеме (см. рис. 7.32,а) входящий газ смешивается с циркулирующим потоком плазмы и основная часть газа проходит мимо разряда вдоль стенок кварцевой трубки. Судя по приведенным модельным расчетам, схема с возвратно-вихревой стабилизацией позволяет снизить максимально достижимую температуру нагрева корпусных элементов примерно в 2,5 раза. Наиболее нагретая часть область диафрагмы, непосредственно примыкающая к отверстию имеет температуру 1400 К. Таким образом, использование возвратно-вихревой стабилизации плазмы позволяет изготовить СВЧ плазмотрон неохлаж-даемым из кварцевого стекла. Дальнейшее моделирование течения [c.356]

Обобщая данные приведенных выше работ, приходим к выводу, что исс//едусмая задача еще не разрешена полностью, не изуч.ч ряд важных сторон процесса, таких, как в/ияние скорости выклинивания языков вытесняющего агента в объем оторочки растворителя и последней в объем вытесняемой жидкости, а также скорости продвижения контакта смешивающихся фаз и водного контакта на нефтеотдачу пласта. Кроме того, не изучено влияние проницаемости среды, градиента давления, удельного расхода вытесняющей жидкости, размера смешивающейся оторочки растворителя и связанной воды на процесс смешанного вытеснения нефти из пласта и др. [c.19]

Уточнение скорости, определение удельного сопротивления на участке 2—3 и т.езометрического напора в точке 2, а затем и расчет линии I—2 производится аналогично расчету, приведенному выше. Следует помнить, что расчетный расход на участке [c.96]

Равномерность подачи радиально-поршневых насосов вычисляется по тем же формулам, что и для эксцентриковых насосов и поэтому для них MOJKHO пользоваться данными, приведенным на стр. 64. Насосы описанного выше типа выполняются с постоянной и переменной производительностью. Если эксцентриситет — расстояние между осями враш,ения блока цилиндров и реактивного барабана — не регулируется, то и удельный расход насоса — величина постоянная, откуда производительность насоса зависит только от скорости нращения приводного двигателя. [c.67]

Преимущества горизонтальных гидротурбин по сравнению с вертикальными поворотнолопастными турбинами подтверждают данные табл. 1.2 и 1.5. При одинаковых размерах масса капсульного агрегата больше массы поворотнолопастного вертикального, но благодаря большей быстроходности удельные массы отличаются мало. При одинаковых мощностях N, к. п. д. т), напорах Н диаметр рабочего колеса горизонтальной гидротурбины получается меньше диаметра вертикальной DjBpT. так как приведенный расход Qlr горизонтальных турбин больше, чем вертикальных Qispr. [c.48]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...