Радиус выходной кромки

Радиус выходной кромки профиля [c.232]

Радиус выходной кромки профиля, мм НА РК 0,30 0.25 0,30 0,25 0,07 0,25 0,15 0.25 0,15 0,25 0,15 0,25 [c.206]

Радиус выходной кромки Гг принимается. Угол установки профиля [c.109]

Радиус выходной кромки 0,60 0,60 0,60 [c.328]

Хорду а лопатки увеличивают на необходимую величину усадки V(a). Затем от радиуса входной кромки R строят профиль корыта Лк и спинки / с по координатам рабочего чертежа детали. У выходной кромки лопатки построенный профиль не сходится с новой длиной хорды а + Va). В этом случае центр радиуса О произвольно переносят в точку Oi так, чтобы хорда лопатки соответствовала новой длине а + Va), а на участке Ь плавно сопрягают кривые профиля спинки и корыта с построенными теоретическими кривыми, ограничивающими участок кривой профиля ВО С. [c.144]

Практический интерес представляют следующие величины, определяющие изучаемую струю расстояние xq, дающее положение полюса струи длина х начального участка угол а, равный половине угла расхождения прямолинейных лучей, ограничивающих струю радиус R p или полувысота бгр струи на заданном расстоянии х от выходной кромки отверстия и, наконец, скорость на оси основного участка струи [c.402]

Развитие трещины в зоне бобышки (внутренней полки). Внешний вид сохранившейся части лопатки и ее излом в зоне бобышки представлены на рис. 11.8. В зоне входной кромки излом проходит на расстоянии примерно 20 мм от торца пера лопатки, у выходной кромки излом проходит непосредственно по радиусу перехода от бобышки к перу. [c.577]

При проектировании проточной части турбины профиль направляющей лопатки и горло принимаются по среднему диаметру диафрагмы. В связи с тем, что выходные кромки, как правило, располагаются радиально, то к периферии шаг лопатки увеличивается, а к корню уменьшается, что в свою очередь приводит к изменению горлового сечения. При высоких лопатках, где длины окружности периферического и корневого сечений значительно отличаются от среднего, может получиться, что принятое по среднему диаметру положительное горло на периферии получится нулевым или даже отрицательным. Этого стараются избежать поэтому при постоянном радиусе и угле кривизны штамповки лопатки приходится изменять длину прямолинейного участка, увеличивая ее на периферии и уменьшая у корня, что при постоянной ширине лопатки В и угле установки на выходе а приводит к изменению прямолинейной части лопатки К на входе, следовательно, развернутая длина дуги криволинейной части лопатки S по высоте лопатки остается постоянной. В вариантах /, //, III приведены такие профили лопаток. В вариантах IV и V изменение прямолинейного участка / при постоянных углах а и ai, а также R = О приводит к изменению угла штамповки радиуса R, а следовательно, развернутая длина кривизны S будет переменной. Теоретически закон изменения угла происходит по эллипсу, но [c.98]

Определение координат центра радиуса внутреннего профиля. Расчет производится относительно выходной кромки лопатки, поэтому в этой точке принимаем начало координат. [c.102]

Пример. Произведем расчет координат радиусов профиля направляющей лопатки диафрагмы 2-й ступени турбины Эшер-Висс мощностью 20000 кет. При эскизировании замерены а = 12° 30, высота профиля 27 мм, ширина профиля 15 мм, толщина выходной кромки о = 0,25 мм, толщина входной кромки =0,4 мм, радиус внутреннего профиля 50 мм и радиус наружного профиля / 2=22,5 мм. [c.106]

Обследование аварийных дисков показало, прежде всего, что выходные кромки лопаток были утонены до 1,8—3 мм. В торцах лопаток отсутствовала фаска под угловой шов (фиг. 85, а), в результате чего высота шва после его обработки по радиусу 1 мм была незначительной и не обеспечивала надежного соединения лопатки с рабочим диском. [c.135]

Для составления уравнения рассмотрим лопатку в рабочем положении. Выберем в качестве основной системы координат прямоугольную систему осей xyz с началом в центре тяжести корневого сечения. Направим ось х параллельно оси вращения турбины в сторону от выходной кромки сечения к входной ось 2 проведем по радиусу и ось у направим так, чтобы полученная система была правой (рис. 23). [c.63]

Координаты точек профилей справедливы для определенной ширины решетки S=25 Л(Л . При изменении ширины решетки все размеры профиля изменяются пропорционально В, за исключением выходной кромки, радиус которой определяется по формуле [c.164]

Наибольшие трудности связаны с определением начальной циркуляции вихря Гн и радиуса ядра вихря Га. Можно принять [Л. 17] напряжение всех вихрей, образующихся в пограничном слое на выходной кромке за 1 сек, равным —ai)W2. Этот результат следует из анализа вихревого движения в пограничном слое у поверхности лопаток. Элементарная площадка dF, на которой образуются вихри за 1 сек, равна w ody. Для плоского потока угловая ско-I dw [c.40]

При выходе воздуха из диффузора полагают, что направление скорости Сз /см. рис. 8/ совпадает с направлением выходной кромки диффузора. Называя угол выходной кромки с перпендикуляром к радиусу через / з и разлагая Сз на Сз и Сз , найдем [c.104]

Практический интерес представляют следующие величины, характеризующие изучаемую струю расстояние Хо, определяющее положение полюса струи длина 5о начального участка угол р, равный половине угла расхождения прямолинейных лучей, ограничивающих струю радиус гр или половина высоты б]р струи на заданном расстоянии 5 от выходной кромки отверстия и, наконец, скорость на оси основного участка струи макс- Для круглых и плоских струй все эти величины могут быть найдены по формулам, полученным Г. Н. Абрамовичем (табл. 111.6). [c.159]

Исходным для построения изогнутых профилей являлся симметричный профиль А-40, эскиз и координаты которого приведены на рис. 6. Относительная максимальная толщина с = с// профиля А-40 равна 10%. Радиус закругления передней кромки профиля А-40 принят равным 0,055с, а радиус выходной кромки — 0,05с. [c.12]

Приварку лопастей обычно производят непосредственно к ступице и ободу (рис. VI.3, а), при этом установка лопастей может быть произведена с большой точностью (рис. VI.3,6), что является основным преимуществом этого способа, но шов при этом оказывается в месте больших напряжений. Для уменьшения напряжения утолщают сечения лопасти у корня, особенно у выходной кромки, выполняя поверхность с уклоном (сечение А—А), а шов варят с галтелями радиусом <= 0,01Di. В этом случае применяют ручную электросварку или полуавтоматическую сварку в среде углекислого газа. [c.180]

В тех лопатках, где отсутствует прямолинейный участок, необходимо замерить установку лопатки по отношению к выходной плоскости. Для этого следует изготовить шаблон по среднему диаметру лопатки так, чтобы он прилегал по спинке и базировался бы на несколько выходных кромок смежных лопаток (фиг. 59). Такой шаблон, будучи перенесен на бумагу, дает возможность при подборе радиусов лопатки закоординировать их относительно выходной кромки и тем самым определить расположение лопатки по отношению к диафрагме. [c.91]

Основные особенности формы профилей (каналов) сопловых решеток на влажном паре капельной структуры сводятся к следующим. На мелкой влаге при дозвуковых скоростях потери, обусловленные тепло- и массообменом, будут уменьшаться с уменьшением градиентов скорости вдоль каналов. Очевидно, что сопловые каналы в этом случае должны иметь меньшую суммарную и локальную конфузорность. Снижению интенсивности процесса коагуляции способствует уменьшение кривизны спинки и вогнутой поверхности при заданном угле поворота потока и радиуса скруг-ления входной кромки. Так как при мелкой влаге пленки образуются только локально, то выходные кромки следует выполнять относительно тонкими, а шаг лопаток выбирать близким к оптимальному для перегретого пара. Профилирование сопловых решеток для парокапельных потоков с крупной влагой осуществляется с учетом механического взаимодействия фаз. На выходе из рабочей решетки предшествующей ступени (на входе в сопловуЮ решетку последующей ступени) имеет место рассогласование скоростей по значению и направлению. В этом случае целесообразно несколько увеличить геометрический угол входной кромки и. уменьшить тем самым угол ее атаки потоком крупных капель. Кроме того, отличие профилей для крупной влаги состоит в более толстых выходных кромках и несколько уменьшенном относительном шаге, выбранном из соображений оптимальной внутриканаль-ной сепарации, включающей отсос пленок на спинке и выходной кромке или наддув пограничного слоя греющим паром. Важна правильная организация потока на спинке в косом срезе, где течение диффузорное его следует выполнить менее криволинейным с тем, чтобы предотвратить возможный отрыв пленки и слоя. [c.145]

В основу профилирования положены опытные данные (см. гл. 3) с последующим поверочным расчетом в рамках двухмерной модели спонтанно конденсирующегося (см. 4.2) и влажного пара капельной структуры (см. 4.3). Сопловые решетки для слабО перегретого или сухого насыщенного пара на входе (по параметрам торможения) и решетки с первичной влагой на входе имеют некоторые отличия. Однако профили и межлопаточные каналы тех и других решеток имеют общие особенности, отличающие их от решеток, работающих в перегретом паре. К числу общих особенностей дозвуковых влажнопаровых решеток относятся 1) малые радиусы скругления входных кромок 2) плоско срезанные выходные кромки 3) увеличенные хорды 4) уменьшенные кривизны спинки и вогнутой поверхности 5) уменьшенные относительные шаги 6) относительно малые скорости расширения в межлопаточ-ных каналах. Дозвуковые решетки для полидисперсной структуры влажнопарового потока выполняются с увеличенными геометрическими углами входных кромок. [c.145]

В общем случае величины at, В и 8 могут меняться вдоль радиуса. Рассмотрим частный случай, когда Ki и fi постоянны вдоль радиуса, а выходная кромка НЛ прямолинейна, вследствие чего угол б связан с радиусом (рис. XI.1) соотношением б = = ar sin (го/г). При небольших углах 8 можно принять tg б— sin б — Го г и проинтегрировать уравнение (XI.26). В результате получим [c.193]

Ступени с хорошей структурой потока можно спроектировать, используя одновременно ТННЛ и закрутку НЛ с увеличивающимся от периферии к корню углом ai [14]. Достаточно точный для инженерных целей метод расчета строится путем комбинации изложенных выше методов расчета ступеней с ТННЛ (см. п. XI.2) и без ТННЛ с учетом кривизны линий тока. Так, полагая ширину лопаток В неизменной вдоль радиуса, получим для величины Га В (здесь го — радиус окружности, касательные к которой образуют выходные кромки НЛ в плоскости ги) выражение [c.201]

На участках лопаток, где касательные имеют угол р > 90°, кориолисовы силы отклоняют траектории влаги к выходным кромкам. Влияние этих сил возрастает вместе с увеличением угла р по мере приближения к выходной кромке РЛ. Отклоняющее действие кориолисовых сил особенно сильно проявляется в периферийных сечениях закрученных РЛ, где уже при входе потока в РК Pi >90°. Поэтому в ступенях с большими углами Р2 влага, соприкасающаяся с РЛ, может сбрасываться с выходных кромок, прежде чем достигнет периферии РК, что ослабляет сепарирующий эффект такого РК- Расчетные примеры движения влаги на пластине и на РЛ даны на рис. XIII.3 и XIII.4 ( о — начальный радиус капли). [c.232]

Аналогично случаю сопряжения крыла и фюзеляжа положи- ельную роль может играть плавнь Й переход (галтель) между поверхностями. Для проверки справедливости этого положения в одной из решеток был выполнен плавный переход вдоль спкпкн. Переход был выполнен по радиусу г = 0,9 а от узкого сечения до выходной кромки величина г плавно уменьшалась до 0,05 а. Результаты испытания г,оказали некоторое уменьшение приведенного коэффициента вторичных потерь в решетке с галтелью. Отметим, что возможное выполнение галтели у вершины лопатки турбо.машины (пу те.м выполнения специальной полки.) может обеспечит,, также уменьшение потерь от перетекания в зазоре. Кроме того, выполнение галтели у корня лопатки выгодно также и с точки зрения прочности лопатки, так как увеличение радиуса перехода увеличивает прочность лопатки на изгиб. Полученные результаты подтверждены также в более поздней работе В. И. Кулик [41]. [c.448]

Точки выходной кромки радиальноосевых турбин располагаются на разных радиусах. Чтобы по возможности соблюсти вдоль кромки нормальность вытекания (см. 3-8) и постоянство выходной скорости t 2, приходится придавать лопасти на выходе разные лопастные углы Лопасть получает сложную форму двоякой кривизны с ортогональными проекциями горизонтальной и вертикальной — по фиг. 9-2 (верх и середина). Вертикальная проекция искажает действительные размеры выходной кромки. Поэтому предпочитают строить эту проекцию в виде не ортогональной, а цилиндрической (фиг. 9-2 низ). [c.94]

Еслп, например, считать заданными коэффициент осевой скоростп и относительный радиус втулки колеса Гг вт, то из (216) заключаем, что чем больше окружная скорость конца выходной кромки рабочего колеса, тем при меньшом значении коэффициента скорости Лз возмон но получить заданное значение степени повышения температуры торможения. [c.640]

После снятия конусным зенкером 8 фаски 1x45° (рис. 119, д) метчиком 9 нарезают резьбу (рис. 119, е). Следует также закруглить радиусом 3—4 мм выходные кромки резьбового отверстия (со стороны камеры сгорания). Длина резьбовой части отверстия гильзы допускается не менее 9,7 мм. [c.146]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...