Коэффициент расхода решетки

Ш — коэффициент расхода решетки, выбираемый по данным, приведенным в главе 5 [c.602]

Коэффициент расхода решетки профилей можно с достаточной точностью определить по формуле [c.260]

Коэффициентом расхода решетки называют отношение действительного расхода через решетку к теоретическому расходу массы рабочего тела через эту решетку [c.68]

При определении коэффициента расхода решетки действительный расход может быть найден тео- [c.68]

Для этого найдем зависимость между коэффициентами неравно.мерности. и коэффициентом сопротивления решетки ц,. Умножим все члены (4.26) каждой /-Й трубки тока на относительный расход Qi Шог/о - . [.,1 и просуммируем полученные выражения почленно [c.100]

Различие коэффициентов сжатия струек при входе в отверстия или каналы того или иного вида решеток должно сказываться слабее, если это сжатие меньше влияет на общий коэффициент расхода всей решетки или (что то же самое) на общий коэффициент ее сопротивления. Если для плоской (тонкостенной) решетки коэффициенты сжатия и расхода практически совпадают, то для утолщенной или трубчатой решетки с относительно длинными продольными трубками коэффициент сжатия обусловливает только часть сопротивления, а следовательно, только частично влияет на общий коэффициент расхода. Такие решетки должны обеспечивать при одинаковом коэффициенте сопротивления p большую степень растекания струи по фронту, чем плоская (тонкостенная) решетка или сочетание плоской и ячейковой решеток и, тем более, чем ячейковая решетка с острыми входными кромками. (Вместе с тем при утолщенных, ребристых или трубчатых решетках эффект подсасывания ускоренными струйками струек с меньшими скоростями в сечениях за решеткой при очень малых величинах / может привести к дополнительному увеличению неравномерности распределения скоростей в конечных сечениях за ними.) Растекания струи перед фронтом и внутри слоевой решетки (насадки) будет рассмотрено дальше. [c.168]

Коэффициент расхода через отверстия решетки уменьшается от центра к периферии. Частично это поясняет, почему в выражении (4.71) и других при величине p множитель kiрастекание струи по фронту решетки, что равносильно уменьшению коэффициента сопротивления решетки. Кроме того, радиальное растекание потока за тонкостенной решеткой при р< цр, т. е. до образования перевернутого профиля скорости должно в реальных условиях при Вязкой жидкости происходить медленнее, чем в случае идеальной жидкости. Действительно, пока значения Ср не очень велики, основная масса струи проходит через центральную часть решетки, мало отклоняясь от оси, со скоростью, значительно превышающей скорость отклонившейся [c.168]

Определить расход воды через водослив, если уровень перед успокоительной решеткой выше порога водослива на а = 400 мм. Ширина водослива Ь = 0,8 м (боковое сжатие отсутствует), его коэффициент расхода принять т — = 0,42. Каков при этом перепад к на решетке [c.142]

Для успокоения потока жидкости в желобе водослива устанавливают решетку или на поверхности потока располагают доски, свободно укрепленные на боковых стенках. Формулы для определения расхода жидкости через водослив и коэффициентов расхода различных водосливов см. в 4 гл. VI. [c.138]

Другой важной характеристикой решетки является коэффициент расхода, равный отношению действительного расхода к теоретическому [1 = G/Gf. Коэффициент расхода учитывает влияние потерь на скорость, удельный объем, а также на сужение живого сечения канала вследствие образования пограничного слоя. [c.105]

Весьма важным является изучение влияния входного угла лопаток рабочего колеса на эффективность колеса и ступени. Изучение влияния входного угла лопаток проводилось для ступеней с рабочими колесами компрессорного типа и с углом выхода лопаток = 90 с одноярусной и двухъярусной решетками. Исследование показало, что увеличение в определенных пределах входного угла лопаток от значений, полученных в результате расчета по средним расчетным значениям коэффициентов расхода и напора, повышает к. п. д. ступени, расширяет зону устойчивой работы с высоким к. п. д. Заметное падение к. п. д. обнаруживается при t l > 8—10 [16 ]. [c.293]

Следовательно, спроектировав профильную решетку, можно проверить ее качество путем расчетов, не прибегая к лабораторному эксперименту. Последним можно воспользоваться, когда из ряда расчетных вариантов будет выбран наиболее подходящий к условиям проекта с тем, чтобы получить более надежные характеристики решетки. Указанное придает расчетам параметров потока при изоэнтропном обтекании заданного межлопаточного канала практическое значение и в следующем параграфе мы с такими расчетами подробнее познакомимся. Здесь же следует завершить еще несколькими замечаниями вопрос о расходных характеристиках профильных решеток. Поскольку, как ясно из изложенного, расчеты коэффициентов расхода производятся с рядом допущений, расходные характеристики можно использовать для проектирования лишь после их экспериментальной проверки. [c.215]

Рис. 3.12. Изменение коэффициентов профильных потерь кинетической энергии (а), коэффициентов расхода (б) и углов выхода потока из сопловой решетки (в) при переходе через линию насыщения (Rei= (5н-8) 10=) (опыты МЭИ)

Рис. 3.12. Изменение коэффициентов профильных <a href="/info/86338">потерь кинетической энергии</a> (а), <a href="/info/2513">коэффициентов расхода</a> (б) и углов выхода потока из <a href="/info/30763">сопловой решетки</a> (в) при переходе через <a href="/info/65427">линию насыщения</a> (Rei= (5н-8) 10=) (опыты МЭИ)

К числу газодинамических характеристик решеток относят коэффициент потерь кинетической энергии, угол выхода потока, коэффициент расхода. Эти характеристики определяют как интегральные, осредняя их соответственно по уравнениям сохранения. Такой подход обусловлен неравномерностью распределения скоростей, давлений и плотностей в сечениях перед и за решеткой. В потоках двухфазных сред неравномерность полей газодинамических параметров возрастает, а при использовании уравнений сохранения необходимо учитывать вклад каждой фазы. [c.118]

Коэффициент потерь энергии в решетках определяется по уравнению энергии для двухфазной среды в предположении квази-одномерного стационарного течения. Воспользуемся уравнениями сохранения [61] и запишем их для полидисперсной структуры на входе в решетку. Тогда коэффициент расхода [c.119]

Коэффициенты расхода сопловой решетки показаны на рис. 3.32. Как на перегретом, так и на влажном паре отмечено значительное влияние относительного шага, высоты решетки и толщины выходной кромки. Установлено, что максимальные значения ы, соответствуют относительному шагу i = 0,74-0,8. Этому значению I отвечают минимальные коэффициенты скольжения крупных капель. С увеличением толщины кромки коэффициенты расхода растут, что объясняется увеличением разрежения за кромкой и, следовательно, в горловом сечении каналов. В полном соответствии с данными, приведенными ниже для сопл и отверстий, с ростом влажности коэффициенты расхода увеличиваются во всем диапазоне изменения геометрических параметров. [c.123]

Имеющиеся опытные данные (рис. 5.6) показывают, что, как правило, влага концентрируется у периферии, где фиксируются наиболее крупные капли. Обращаясь к рис. 5.7, а, отметим, что, по многочисленным данным (см., например, [181]), концентрация общего количества влаги и крупных капель в периферийных сечениях велика. Естественно ожидать, что именно в периферийной зоне влияние влажности на потери, углы выхода и коэффициенты расхода будут максимальными, и это обстоятельство необходимо учитывать. Однако решетки периферийных сечений на влажном паре практически не изучались. [c.161]

Заметим, что Wx зависело от сопротивления решетки, входящего в выражение для коэффициента расхода кв (см. ниже). [c.205]

С учетом коэффициента расхода сопловой решетки, значение определяется по формуле [c.93]

Значения коэффициентов расхода зависят от того, каким образом формулируется понятие теоретического расхода. В соответствии с уравнением неразрывности действительный расход массы газа через сопловую решетку можно вычислить различными способами [Л. 159]. [c.315]

Все геометрические размеры, определяющие площади -Fi и F j, легко измеряются при проведении соответствующих экспериментов. При тепловом расчете эти параметры определяются по известным методам теплового расчета или устанавливаются по чертежам. Коэффициенты расхода в формулах (И-1) отнесены к площади горловых сечений и теоретическим параметрам за решеткой. [c.315]

Рис. 11-22. Влияние относительной высоты решетки и конфузорности канала на коэффициент расхода Re > > 5- 1Q5.

Рис. 11-22. <a href="/info/95372">Влияние относительной</a> высоты решетки и конфузорности канала на коэффициент расхода Re > > 5- 1Q5.

Gt. Кривая / построена по формуле (11.4) при fe=l,3, кривая 2 — по той же формуле при fe=l,135, кривая 3 — по формуле (11-5) с использованием i—s-диаграммы водяного пара, кривая 4 — по формуле (11-11). Как видно из графика, коэффициенты [х 1, рассчитанные по формулам (11-4) и (11-5), интенсивно растут с увеличением влажности и достигают значений 1,03—1,08. Коэффициенты расхода, определенные с учетом полного переохлаждения по формуле (11-11), в зоне влажного пара уменьшаются в связи с дополнительными потерями на разгон влаги, от переохлаждения и благодаря образованию пленки. Результаты расчета (рис. 11-24) показывают, что формула (11-11) физически более правильно отражает картину течения влажного пара в сопловых решетках (см. 8-2). [c.320]

Коэффициенты расхода соплового аппарата в зоне влажного пара растут значительно быстрее, чем коэффициенты расхода рабочей решетки, поэтому действительное соотношение площадей уменьшается. Это явление связано с переохлаждением пара при истечении из сопловой решетки. [c.332]

В лаборатории турбомашин МЭИ введены в эксплуатацию различные стенды влажного пара, ориентированные на экспериментальное изучение следующих основных задач I) механизма конденсации в равновесных и неравновесных течениях влажного пара при больших скоростях и, в частности, скачковой конденсации 2) механизма и скорости распространения возмущений в двухфазной среде и условий перехода через скорость звука 3) основных свойств дозвуковых и сверхзвуковых течений в каналах различной формы с подробным изучением волн разрежения и скачков уплотнения в эту группу включаются исследования основных энергетических и расходных характеристик сопл, диффузоров и других каналов 4) двухфазного пограничного слоя и пленок, образующихся на поверхностях различных форм 5) течений влажного пара в решетках турбин (плоских, прямых и кольцевых) с подробным изучением структуры потока, углов выхода, коэффициентов расхода и потерь энергии 6) структуры потока и потерь энергии в турбинных ступенях, работающих на влажном паре, с подробным изучением оптимальных условий сепарации влаги из проточной части и явлений эрозии. [c.388]

Коэффициенты расхода для решетки ТС-1 указаны на фиг, 5-М, [c.168]

Если бы коэффициенты сжатия струек во всех отверстиях решетки были одинаковыми, то при постоянном диаметре с1птп полученное таким образом распределение скоростей соответствовало бы распределению расходов через эти отверстия или средних скоростей истечения из них. Однако, ввиду того, что при растекании струи по фронту решетки линии тока искривляются, углы входа потока в разные отверстия ее получаются неодинаковыми, поэтому коэффициенты сжатия и коэффициенты расхода через разные отверстия решетки также не могут иметь одинаковых значений. Следовательно, даже при равных полных давлениях во всех отверстиях расходы и соответственно средние скорости истечения из них в данных условиях не могли полностью совпасть. Но так как учесть это несовпадение было практически невозможно, то коэффициент сжатия для всех отверстий принимался одинаковым по всему фронту решетки. [c.161]

Очевидно, для оценки действительного расхода рабочего агента через каналы лопаточной решетки недостаточно учесть только влияние криволинейности канала. Из рассмотрения каналов с прямой осью мы видели, что, помимо всего прочего, влияющего на расход, из-за образования у стенок канала в потоке пограничного слоя, заторможенного трением, пропускная способность канала уменьшается, причем такое уменьшение формулой (388) не учитывается. Можно исправить указанную формулу введением еш,е одного коэффициента расхода i.2, который учитывал бы влияние наличия в потоке пограничного слоя на расход. Коэффициент [ 2 в данном случае полностью аналогичен коэффициенту расхода ц, которым мы оперировали в формулах (376) и (377) в случае прямоосного канала. [c.212]

На рис. 59 приведены коэффициенты расхода для решеток ТС-1А и ТС-ЗА. Это сопловые или реактивные рабочие решетки группы А для чисел М на выходе от 0,3 до 0,9 при углах входа потока от 70 до 100 и углах выхода от 10 до 14" при оптимальном шаге 0,74— 0,90 и оптимальном угле установки от 36 до 32 " (ТС-1А)идля ТС-ЗА при тех же значениях чисел М на выходе и тех же углах входа потока, при углах выхода от 16 до 22", оптимальном шаге от 0,65 до 0,85 и оптимальном угле установки от 41 до 46°. Результаты некоторых опытов по активным рабочим решеткам даны на рис. 60. [c.218]

Рис. 3.32. Коэффициенты расхода для сопловой решетки -90il2A в зависимости от относительного шага, относительной высоты и тллщины выходной кромки яри различных степенях влажности Уа ay = 32- 34° Mi = 0,9 Rei=4-10

Рис. 3.32. <a href="/info/2513">Коэффициенты расхода</a> для <a href="/info/30763">сопловой решетки</a> -90il2A в зависимости от относительного шага, <a href="/info/25828">относительной высоты</a> и тллщины выходной кромки яри различных степенях влажности Уа ay = 32- 34° Mi = 0,9 Rei=4-10

Результаты обобщения опытных данных не учитывают влияния конфузорности решетки (sin oo/sin oi), угла входа потока, формы профиля и канала. По данным 3.5 известно, что все параметры, влияющие на дисперсность, оказывают влияние на коэффициенты скольжения в каналах и за решеткой и, следовательно, на I, .i и аь Так, например, увеличение чисел Mi, р и отношения sinao/sinai приводит к изменению дисперсности, снижению коэффициентов скольжения и в результате к росту Z и fx. Возрастание Rei способствует некоторому увеличению I при одновременном изменении размеров капель коэффициенты расхода при этом несколько снижаются. Обобщенные данные относятся к полидисперс-кой, в основном крупной, влаге. Расчеты, выполненные по уравнениям гл. 4, дополняют опытные данные. [c.124]

Рекомендуемые решетки, по опытным данным, характеризуются меньшей интенсивностью коагуляции и, следовательно, меньшим количеством крупных капель на выходе. Влияние влажности, чисел Рейнольдса и Маха на распределение частиц по размерам за решеткой качественно сохраняется одинаковым для профилей двух типов. Однако структура жидкой фазы оказывается более равномерной в решетке С-9012Авл, заметно снижаются пики диаметров, обусловленные отражением, срывом и взаимодействием капель. Одновременно увеличиваются коэффициенты скольжения по сравнению с коэффициентами для решетки С-9012А. Установлено, что улучшенные решетки профилей обладают меньшей чувствительностью к изменению геометрических параметров в достаточно широком диапазоне относительных шагов и углов установки дисперсность и характер распределения диаметров капель за решеткой меняются менее значительно. Уменьшение скольжения капель в каналах решетки привело к снижению коэффициентов расхода при уо>0 и крупнодисперсной влаге. Газодинамические характеристики решеток (по данным расчета и опытов) представлены на рис. 4.17, отражающем влияние некоторых геометрических параметров на профильные и концевые потери, углы выхода потока. Данные рис. 4.17 дополняют опытные результаты, представленные на рис. 3.30 и 3.31. [c.149]

О влиянии влажности на экономичность изолированной ступени активного типа можно судить по рис. 5.2. Характеристики r oi u/ (p) подтверждают интенсивное снижение КПД с ростом степени влажности г/о и возрастание реакции в корневом и периферийном сечениях. Увеличение г/о приводит к уменьшению оптимального отношения скоростей ы/сф. Полученные при испытаниях ступени результаты хорошо согласуются с данными исследований изолированных решеток (см. гл. 3, 4). Увеличение реакции объясняется тем, что коэффициенты расхода конфузорных сопловых решеток возрастают более интенсивно с ростом Уй, чем активных увеличиваются углы выхода потока oi и Рг- Снижение КПД и (и/Сф)опт обусловлено дополнительными потерями в сопловой и рабочей решетках, в зазоре и за ступенью, перечисленными выше, а также возрастанием углов выхода потока ai и Рг- Исследование ступени осуществлялось при отсутствии рассогласования направлений векторов паровой и жидкой фаз. Опыты с предвключенной ступенью в двухвальной экспериментальной турбине показали, что [c.156]

Однако неполнота приведенных в работе [Л. 295] сведений о высоте слоя, коэффициентах расхода воздуха и т. п. не дает возможности их проанализировать и судить об обоснованности упомянутого выше утверждения авторов о преимуществах колпачковой решетки и суждения, что это Связано с большим объемом факела при выходе из отверстий колпачка. Кстати, если дело в объеме факела, образующегося на выходе из отверстия, то увеличить его можно и при других типах решеток, а не только применяя колпачковую. Можно езять, например, перфорированную или щелевую решетку с крупными отверстиями. [c.142]

Номенклатура типов профилей и решеток, применяемых в турбостроении, достаточно обшир .а. Диапазон возможных режимов течения в решетках по числам Маха, Рейнольдса и степени турбулентности достаточно широк. В то же время коэффициенты i i и ц 2 существенно зависят от геометрических и режимных параметров и прежде всего от формы профиля, толщины выходной кромки, относительной высоты решетки, углов выхода и входа потока, чисел М и Re, степени турбулентности и влажности, т. е. от параметров, определяющих потери в решетке. Экспериментально определить коэффициенты расхода для всех возможных вариантов режимов и решеток практически невозможно. [c.316]

На рис. 11-24 представлены также результаты исследования влияния толщины выходных кромок сопловой решетки на коэффициент расхода. Исследования проводились на модельных ступенях, имеющих средний диаметр 534 мм и высоту лопаток 25 мм (профили решеток С-9012А и Р-3021А). Коэффициенты расхода определялись по формуле (11-11). С увеличением толщины кромок коэффициенты расхода растут на влажном и перегретом паре. Такой характер изменения ц 1 может быть объяснен смещением точки отрыва пограничного слоя на кромке по потоку и уменьшением давления в горловом сечении. На влажном ларе этот эффект проявляется в большей степени, так как вязкость пленки больше вязкости пара. [c.320]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...