Коэффициент массоотдачи тепловой

При малой интенсивности массоотдачи, когда поперечный поток /шов не искажает заметно гидродинамику пристенного течения, имеет место аналогия процессов тепло- и массообмена. Практическое значение аналогии состоит в том, что результаты теоретического или экспериментального исследования теплоотдачи после соответствующей модификации (п. 1.5.1) могут быть использованы для нахождения коэффициентов массоотдачи. [c.12]

По формуле (3.15) можно определять значения коэффициентов массоотдачи при известном гранулометрическом составе капель, а также заданных физических параметрах воды и воздуха. Коэффициенты теплоотдачи lav определяются из теоретического соотношения, вытекающего из аналогии процессов тепло- и массообмена. [c.69]

Мы уже в нескольких случаях воспользовались аналогичной формой дифференциальных уравнений тепло- и массопереноса и граничных условий, чтобы получить решения -уравнения с помощью решений соответствующих задач теплообмена. Понятно, что мы можем использовать также опытные данные о теплоотдаче, чтобы точно таким же образом определить коэффициенты массоотдачи. [c.385]

При расчете процесса испарения горячих капель в среду другого газа (двухкомпонентная смесь) в литературе используется подход, основанный на аналогии процессов тепло- и массообмена при этом массообмен трактуется как чисто диффузионный процесс, и критериальное уравнение для определения коэффициента массоотдачи имеет вид [c.54]

Для расчета межфазного коэффициента массоотдачи в псевдоожиженных слоях надежные зависимости отсутствуют. Однако, допуская аналогию между процессами тепло- и мас-сообмена, можно принять диффузионный критерий Ыцд = Nu. Таким образом, расчет коэффициента массоотдачи можно выполнить по уравнениям (5.2.19), (5.2.20), заменив в них критерий Nu и Рг соответственно на диффузионные критерии КЫд и РГд. [c.514]

Градирнях, точное определение свободной поверхности воды затруднительно и поэтому часто пользуются объемными коэффициентами тепло- и массоотдачи, т. е. коэффициентами, отнесенными не к единице поверхности охлаждения /, а к единице активного объема охладителя V. Поэтому объемный коэффициент массоотдачи, отнесенный к разности парциальных давлений, [c.333]

В реальных условиях аналогия между процессами тепло- и массоотдачи является приближенной она нарушается по ряду причин, и в первую очередь из-за наличия конвективных потоков пара, а также из-за взаимного влияния одновременно протекающих процессов тепло- и массоотдачи. Тем не менее при небольших конвективных потоках пара рассматриваемая аналогия дает хорошие результаты. При исследовании локальной теплоотдачи в сложных системах, например в радиальных вращающихся трубах, где коэффициент теплоотдачи вследствие действия массовых центробежных и кориолисовых сил изменяется как по длине трубы, так и по периметру ее поперечного сечения, метод сублимации нафталина является наиболее простым и в то же время наиболее информативным. [c.94]

Коэффициенты тепло- и массоотдачи зависят от формы и размеров поверхности испарения, характера движения парогазовой смеси (свободное или вынужденное, ламинарное или турбулентное), физических свойств жидкости и газа, концентрации компонентов в парогазовой смеси и т. п. [c.347]

Рис. 75. Зависимость относительных коэффициентов тепло и массоотдачи при колебаниях от чисел Рг, Кеш, S

Максимальные значения коэффициентов тепло- и массоотдачи соответствовали значениям комплексов Кед Рг Зз и Кед 5с - з, равным 500 (рис. 75). [c.168]

При развитой естественной конвекции увеличение частоты колебаний и амплитуды колебаний способствует увеличению коэффициентов тепло- и массоотдачи при колебаниях цилиндров. [c.169]

Рис. 76. Зависимость отиосительных коэффициентов тепло- и массоотдачи от критериев подобия

Все известные расчетные методы, включая технологический расчет градирен на ЭВМ, могут быть реализованы при условии, что известны исходные опытные данные, в первую очередь коэффициенты тепло- и массоотдачи и аэродинамического сопротив- [c.15]

При замене коэффициента тепло- и массоотдачи с единицы поверхности объемными коэффициентами отпадает необходимость в определении поверхности охлаждения водного (капель- [c.16]

Определение объемных коэффициентов тепло- и массоотдачи при исследовании теплообмена между капельным потоком и воздухом производилось в зависимости от расхода, температур воды и воздуха, влажности воздуха при различных напорах воды и различной крупности капель, составляющих капельный поток. [c.17]

В некоторых весьма редких случаях можно использовать для анализа тепло- и массоотдачи известные теоретические решения, интерпретировав их применительно к оценке коэффициентов Pxv и av для капельных водных потоков. Например, установить связь между коэффициентом теплоотдачи av и определяющими его параметрами можно, рассмотрев уравнения теплового баланса для капельного потока и омывающего его воздуха. [c.67]

Встречный воздушный поток замедляет падение капель, увеличивает время контакта водного и воздушного потоков и тем самым увеличивает коэффициенты тепло- и массоотдачи, однако этот эффект характерен главным образом для малых капель. Например, для капель диаметром 1 и 2 мм усредненные по высоте падения значения коэффициентов xv при встречном направлении движения воздушного потока со скоростью [c.73]

Если учесть, что содержание капель диаметром 1 мм и меньше в градирнях невелико (по приходящемуся на них расходу воды) и начальный участок падения капель в реальных условиях характеризуется значительными скоростями (6— 10 м/с, а не равными нулю, как в расчетном случае), то согласно графику на рис. 3.5 можно сделать вывод о малой зависимости объемных коэффициентов pxv от высоты падения капель. Объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи капельных водных потоков градирен мало зависят также от скорости воздуха в градирне, так как определяющими являются собственные скорости капель. Единственным параметром формулы [c.73]

Значительное количество теплоты, выделяемой активной областью брызгальных градирен, интенсивность процессов тепло- и массоотдачи в которой определяется соответствующими объемными коэффициентами, необходимо удалять. Для этого сооружаются вытяжные башни, устанавливаются вентиляторы и т. п. Эффективность охлаждения воды, таким образом, во многом зависит от возможно более быстрого удаления из активной области градирни воспринятой воздухом теплоты, что, в свою очередь, зависит от аэродинамических характеристик градирни и ее отдельных элементов. [c.78]

Таким образом были получены все необходимые исходные параметры, которые позволили построить номограмму температур охлажденной воды в диапазоне изменения температуры и влажности наружного воздуха, соответствующем условиям эксперимента (рис. 4.1), а также определить коэффициенты тепло- и массоотдачи и аэродинамического сопротивления. [c.103]

Данные измерений заносились в таблицу, включающую все необходимые для решения уравнения теплового баланса параметры. Плотность орошения, характеристики наружного воздуха и физические постоянные являются исходными данными к расчету коэффициентов тепло- и массоотдачи и аэродинамического сопротивления. [c.113]

Связь между коэффициентами Тепло- и массоотдачи 191 [c.191]

Связь между коэффициентами тепло- и массоотдачи [c.191]

В общем случае аналогии между теплопереносом и массоперено-сом в описываемом процессе нет, поскольку в массообмене частицы слоя, не адсорбирующие диффундирующее вещество, не участвуют, а в переносе теплоты они всегда играют активную роль. Лишь в слое крупных частиц (Аг > 10 ), в который помещено небольшое инородное тело (б = ( ), газ, фильтрующийся у его поверхности, не успевает существенно прогреться и тем более передать теплоту соприкасающимся с телом частицам. Следовательно, последние не включаются и в теплоперенос, поэтому между тепло- и массопереносом здесь существует аналогия, позволяющая пользоваться для расчета безразмерного коэффициента массоотдачи - числа Шервуда ShJ = (1/0 . зависимостями, полученными при изучении теплообмена, т.е. формулой (3.1), которая для случая массообмена будет иметь вид [c.91]

Вместе с тем связь объемных коэффициентов тепло- и массоотдачи с коэффициентами, определяющими тепло- и массоот-дачу с единицы поверхности, дает возможность использовать результаты важных исследований, проведенных с единичными каплями. Примером связи объемного коэффициента xv с основными гидроаэротермическими характеристиками единичных капель может служить вывод зависимости xv r,w, D,v), изложенный в гл. 3. [c.17]

При в-.1полнении условий аналогии между процессами тепло- и массообмена коэффициенты массоотдачи и теплоотдачи а. связаны простым условием [c.191]

Принцип аналогии процессов тепло- и массообмена дает возможность рассчитать коэффициент массоотдачи, если известен коэффициент теплоотдачи (или наоборот), по соотношению Кришера [c.514]

Данное приближение не лишено физического смысла на каждом из интервалов изменения турбулентного обмена (11.5.26)-(11.5.29) перенос вещества и энергии происходит со средними характеристиками. Такое приближение несколько искажает локальные характеристики переноса, но поскольку при расчете коэффициентов массоотдачи или теплоотдачи используются интегральные по сечению характеристики, то окончательное решение сохраняет основные функциональные зависимости. Изложенное выше дает основание утверждать о существовании при турбулентном тепло массо пере носе (11.5.31), (11.5.32) закономерности, аналогичной бинарному тепломассопереносу коэфффициент при совместном переносе энергии и вещества состоит из произведения, один член которого ответствен за перенос субстанции без учета взаимного влияния тепла и массы, а другой является общим для различных типов моделей, отображающих конкретную геометрию контактного устройства или физическую картину, т.е. так, как было указано для бинарного тепломассопереноса (см. гл. 6). [c.257]

Формула (12,40) отражает изменение коэффициента массоотда-чи из-за нарушений аналогии процессов тепло- и массоотдачи, обусловленных неравенством Рго Рг в ламинарном подслое, неизотермичностью системы, неодинаковостью свойств пара и газа в основном потоке и конвективными потоками пара. [c.426]

Соотношение (4.69) широко используется в исследованиях процессов тепло- и массоотдачи с его помощью можно получить информацию об интенсивности процесса теплоотдачи, если в результате экспериментального исследования процесса массоотдачи определить число Ыпс. К ним относится, например, метод, основанный на использовании сублимации нафталина. В этом случае коэффициент маесоотдачи р определяется из соотношения [c.93]

В четвертой главе охарактеризованы конструкции приборов для измерения тепломассообменных характеристик внешнего и внутреннего переноса. К первой группе характеристик относятся падающий и эффективный лучистый поток, относительная излучательная способность (степень черноты), коэффициенты тепло- и массоотдачи, а также новые характеристики — испарительная способность и интегральная плотность испарения. Ко второй группе относятся коэффициенты тепло- и температуропроводности, теплоемкость и теплоусвояемость. Большое внимание уделено блочному принципу создания приборов для комплексного исследования характеристик второй группы (ТФХ-приборов). [c.8]

Согласно опытным данным [Л, 59, 60] и другим исследораниям коэффициенты тепло- и массоотдачи уменьшаются по мере увеличения содержания пара в смеси. [c.348]

Н. Н. Терентьева, которая была получена из анализа работы большого числа брызгальных бассейнов сравнительно малой производительности, оборудованных соплами конструкций Юни-Спрей и Спреко . Используя теоретическую зависимость коэффициентов тепло- и массоотдачи, данные лабораторных исследований по гранулометрическому составу капель и введя допущение его идентичности для различных конструкций разбрызгивающих устройств, Н. Н. Терентьев с помощью уравнения теплового баланса получил в виде номограммы зависимость температуры охлажденной воды от основных гидроаэро-термических характеристик водного и воздушного потоков. При этом не учитывались габариты факела разбрызгивания, производительность и компоновка единичных разбрызгивателей, параметры воздушного потока в области бассейна и на выходе из него, ориентация брызгального бассейна по отношению к направлению ветра. [c.25]

В отличие от уравнения (2.3), где интенсивность теплосъема характеризуется коэффициентами диффузии с водной поверхности единичных капель, в этом уравнении использованы объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи, определяющие теплосъем реального объема охладителя, занятого каплями. [c.34]

Рис. 2.4, Зависимости температуры охлажденной воды (а) и температуры воздуха (б) от иротяжеппости брызгальиого бассейна / — коэффициенты тепло- н массоотдачи приняты по данным эксперимента 2 — расчетные коэффициенты по данным [20] 3 — по данным [И]

Для сравнения результатов расчета по теоретической модели с данными натурных испытаний были построены графики зависимости коэффициента эффективности брызгальных устройств или КПД брызгального бассейна t]=A//(/i—т) от протяженности зоны теплообмена (рис. 2,6). Сравнивая зависимости, можно отметить, что данные натурных исследований имеют несколько более высокие значения т] для них наиболее приемлемыми оказываются коэффициенты тепло- и массоотдачи, полученные на опытной установке и близкие полученным при натурных исследованиях брызгальной поперечноточной градирни. Показательно, что и расчетный вариант, и данные натурных измерений дали сходимость кривых падения температур на расстоянии 8—10 м от входа воздуха в зону теплообмена. [c.40]

Сделанный выше вывод можно распространить и на скорость воздушного потока, т. е. объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи для крупнофракционного капельного потока брызгальных градирен практически не зависят ни от скорости воздуха в градирне, ни от высоты падения капель. Это утверждение не может быть распространено на ту часть зоны теплообмена, которая занята факелом разбрызгивания. Следовательно, коэф- [c.73]

Особенностью аэродинамики брызгальных градирен является то, что основная область тепло- и массоотдачи в них формируется капельным потоком, имеющим меньшие значения аэродинамических сопротивлений, чем имеют их известные пленочные оросительные устройства башенных градирен. Сравним наиболее распространенный ороситель, выполненный из асбестоцементных щитов с расстоянием в свету между листами 25 мм, и капельный поток с крупностью капель 4 мм в диаметре. Плотность орошения в обоих случаях одинакова и равна 7 мV(м ч). Коэффициент аэродинамического сопротивления асбестоцементных листов I составляет 2,6 для капельного потока этот коэффициент равен 0,24. Следовательно, при сохранении всех элементов башенной градирни замена пленочного оросителя брыз-гальной системой приводит к резкому изменению аэродинамики градирни, к росту неравномерности скоростного поля и, в конечном счете, сказывается на полноте использования охлаждающей способности воздушного потока. Эффективное использование брызгальной системы возможно при определенном изменении конструктивных элементов башенных градирен. [c.79]

Математическая модель процесса взаимодействия капельного потока с воздушной средой приземного слоя атмосферы, приведенная в гл. 2, не учитывает спектр капель в факелах разбрызгивания. Тепловые и аэродинамические характеристики учитывались экспериментально определяемыми объемными коэффициентами тепло- и массоотдачи. Создание математической модели факела разбрызгивания значительно расширяет возможности математического моделирования изучаемого процесса. С помощью уравнения движения одиночной капли в поле сил тяжести и заданной функции распределения капель по размерам были рассчитаны локальные скорости капель как функция времени [12]. По траекториям капель и дальности их полета определялась локальная плотность орошения. Результаты расчетов показали, что протяженность области выноса капель Хтгх существенно зависит от скорости ветра при w = = 2 м/с ЛГтах = 20,5 М если Ш = 18 м/с, то Хтах = 2380 м и при этой скорости ветра 95% осадков выпадает на расстоянии 231 м. Непосредственные наблюдения за выпадением капель на небольших брызгальных бассейнах и брызгальных каналах [27, 39] показали, что на расстоянии 2—6 м от границы бассейна обнаружены ледовые образования, имеющие вид торосов высотой 0,7 м ледяная корка и изморозь покрывали участок [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...