Коэффициент тепло- и массоотдачи

Коэффициенты тепло- и массоотдачи зависят от формы и размеров поверхности испарения, характера движения парогазовой смеси (свободное или вынужденное, ламинарное или турбулентное), физических свойств жидкости и газа, концентрации компонентов в парогазовой смеси и т. п. [c.347]

Рис. 75. Зависимость относительных коэффициентов тепло и массоотдачи при колебаниях от чисел Рг, Кеш, S

Максимальные значения коэффициентов тепло- и массоотдачи соответствовали значениям комплексов Кед Рг Зз и Кед 5с - з, равным 500 (рис. 75). [c.168]

При развитой естественной конвекции увеличение частоты колебаний и амплитуды колебаний способствует увеличению коэффициентов тепло- и массоотдачи при колебаниях цилиндров. [c.169]

Рис. 76. Зависимость отиосительных коэффициентов тепло- и массоотдачи от критериев подобия

Все известные расчетные методы, включая технологический расчет градирен на ЭВМ, могут быть реализованы при условии, что известны исходные опытные данные, в первую очередь коэффициенты тепло- и массоотдачи и аэродинамического сопротив- [c.15]

При замене коэффициента тепло- и массоотдачи с единицы поверхности объемными коэффициентами отпадает необходимость в определении поверхности охлаждения водного (капель- [c.16]

Определение объемных коэффициентов тепло- и массоотдачи при исследовании теплообмена между капельным потоком и воздухом производилось в зависимости от расхода, температур воды и воздуха, влажности воздуха при различных напорах воды и различной крупности капель, составляющих капельный поток. [c.17]

Встречный воздушный поток замедляет падение капель, увеличивает время контакта водного и воздушного потоков и тем самым увеличивает коэффициенты тепло- и массоотдачи, однако этот эффект характерен главным образом для малых капель. Например, для капель диаметром 1 и 2 мм усредненные по высоте падения значения коэффициентов xv при встречном направлении движения воздушного потока со скоростью [c.73]

Если учесть, что содержание капель диаметром 1 мм и меньше в градирнях невелико (по приходящемуся на них расходу воды) и начальный участок падения капель в реальных условиях характеризуется значительными скоростями (6— 10 м/с, а не равными нулю, как в расчетном случае), то согласно графику на рис. 3.5 можно сделать вывод о малой зависимости объемных коэффициентов pxv от высоты падения капель. Объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи капельных водных потоков градирен мало зависят также от скорости воздуха в градирне, так как определяющими являются собственные скорости капель. Единственным параметром формулы [c.73]

Таким образом были получены все необходимые исходные параметры, которые позволили построить номограмму температур охлажденной воды в диапазоне изменения температуры и влажности наружного воздуха, соответствующем условиям эксперимента (рис. 4.1), а также определить коэффициенты тепло- и массоотдачи и аэродинамического сопротивления. [c.103]

Данные измерений заносились в таблицу, включающую все необходимые для решения уравнения теплового баланса параметры. Плотность орошения, характеристики наружного воздуха и физические постоянные являются исходными данными к расчету коэффициентов тепло- и массоотдачи и аэродинамического сопротивления. [c.113]

Связь между коэффициентами Тепло- и массоотдачи 191 [c.191]

Связь между коэффициентами тепло- и массоотдачи [c.191]

Для последнего случая коэффициенты тепло- и массоотдачи связаны формулой Льюиса [c.559]

Основные параметры процесса механического перемешивания и методы их расчета. Основными параметрами, характеризующими процесс перемешивания, являются мощность, затрачиваемая на перемешивание интенсивность степень однородности эффективность время перемешивания коэффициенты тепло- и массоотдачи при перемешивании. [c.327]

От интенсивности перемешивания зависят степень перемешивания, время гомогенизации, эффективность перемешивания, значения коэффициентов тепло- и массоотдачи. [c.329]

Наличие определенного соотношения между коэффициентами тепло- и массоотдачи позволяет представить количество тепла, отдаваемого водой при испарительном охлаждении, в виде простой зависимости от разности энтальпий воздуха. [c.330]

Результаты выполненного Л. Д. Берманом обобщения опытных данных представлены на графике фиг. 169 в виде диаграммы для определения коэффициентов тепло- и массоотдачи с поверхности движущейся водяной пленки. Скорость воздуха W2 принимается относительно поверхности пленки, т. е. в случае противотока [c.331]

Градирнях, точное определение свободной поверхности воды затруднительно и поэтому часто пользуются объемными коэффициентами тепло- и массоотдачи, т. е. коэффициентами, отнесенными не к единице поверхности охлаждения /, а к единице активного объема охладителя V. Поэтому объемный коэффициент массоотдачи, отнесенный к разности парциальных давлений, [c.333]

В настоящее время имеется большое количество теоретических решений, выполненных при определенных условиях и допущениях. Полученные результаты еще недостаточно согласуются с опытными данными. Поэтому зависимость коэффициентов тепло- и массоотдачи от указанных факторов обычно определяется опытным путем. [c.337]

Согласно опытным данным (Л. 86,87] и другим исследованиям коэффициенты тепло- и массоотдачи уменьшаются по мере увеличения содержания пара в смеси. [c.338]

С помощью выражения (15.31) можно найти соотношение между Коэффициентами тепло- и массоотдачи [c.23]

Коэффициенты тепло- и массоотдачи в случае массопереноса во внешней фазе находят, обрабатывая экспериментальные данные в безразмерной форме [c.239]

Как и при обработке раствором хлористого лития, коэффициенты тепло- и массоотдачи в исследованных пределах оказались практически не зависящими от концентрации (24 8 40%). Числовые значения аир приведены в табл. 15.25. [c.91]

ТАБЛИЦА 15.25. ЗНАЧЕНИЯ КОЭФФИЦИЕНТОВ ТЕПЛО- И МАССООТДАЧИ ПРИ ОБРАБОТКЕ ВОЗДУХА РАСТВОРОМ ХЛОРИСТОГО КАЛЬЦИЯ [c.91]

В реальных условиях аналогия между процессами тепло- и массоотдачи является приближенной она нарушается по ряду причин, и в первую очередь из-за наличия конвективных потоков пара, а также из-за взаимного влияния одновременно протекающих процессов тепло- и массоотдачи. Тем не менее при небольших конвективных потоках пара рассматриваемая аналогия дает хорошие результаты. При исследовании локальной теплоотдачи в сложных системах, например в радиальных вращающихся трубах, где коэффициент теплоотдачи вследствие действия массовых центробежных и кориолисовых сил изменяется как по длине трубы, так и по периметру ее поперечного сечения, метод сублимации нафталина является наиболее простым и в то же время наиболее информативным. [c.94]

В четвертой главе охарактеризованы конструкции приборов для измерения тепломассообменных характеристик внешнего и внутреннего переноса. К первой группе характеристик относятся падающий и эффективный лучистый поток, относительная излучательная способность (степень черноты), коэффициенты тепло- и массоотдачи, а также новые характеристики — испарительная способность и интегральная плотность испарения. Ко второй группе относятся коэффициенты тепло- и температуропроводности, теплоемкость и теплоусвояемость. Большое внимание уделено блочному принципу создания приборов для комплексного исследования характеристик второй группы (ТФХ-приборов). [c.8]

Вместе с тем связь объемных коэффициентов тепло- и массоотдачи с коэффициентами, определяющими тепло- и массоот-дачу с единицы поверхности, дает возможность использовать результаты важных исследований, проведенных с единичными каплями. Примером связи объемного коэффициента xv с основными гидроаэротермическими характеристиками единичных капель может служить вывод зависимости xv r,w, D,v), изложенный в гл. 3. [c.17]

Н. Н. Терентьева, которая была получена из анализа работы большого числа брызгальных бассейнов сравнительно малой производительности, оборудованных соплами конструкций Юни-Спрей и Спреко . Используя теоретическую зависимость коэффициентов тепло- и массоотдачи, данные лабораторных исследований по гранулометрическому составу капель и введя допущение его идентичности для различных конструкций разбрызгивающих устройств, Н. Н. Терентьев с помощью уравнения теплового баланса получил в виде номограммы зависимость температуры охлажденной воды от основных гидроаэро-термических характеристик водного и воздушного потоков. При этом не учитывались габариты факела разбрызгивания, производительность и компоновка единичных разбрызгивателей, параметры воздушного потока в области бассейна и на выходе из него, ориентация брызгального бассейна по отношению к направлению ветра. [c.25]

В отличие от уравнения (2.3), где интенсивность теплосъема характеризуется коэффициентами диффузии с водной поверхности единичных капель, в этом уравнении использованы объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи, определяющие теплосъем реального объема охладителя, занятого каплями. [c.34]

Для сравнения результатов расчета по теоретической модели с данными натурных испытаний были построены графики зависимости коэффициента эффективности брызгальных устройств или КПД брызгального бассейна t]=A//(/i—т) от протяженности зоны теплообмена (рис. 2,6). Сравнивая зависимости, можно отметить, что данные натурных исследований имеют несколько более высокие значения т] для них наиболее приемлемыми оказываются коэффициенты тепло- и массоотдачи, полученные на опытной установке и близкие полученным при натурных исследованиях брызгальной поперечноточной градирни. Показательно, что и расчетный вариант, и данные натурных измерений дали сходимость кривых падения температур на расстоянии 8—10 м от входа воздуха в зону теплообмена. [c.40]

Сделанный выше вывод можно распространить и на скорость воздушного потока, т. е. объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи для крупнофракционного капельного потока брызгальных градирен практически не зависят ни от скорости воздуха в градирне, ни от высоты падения капель. Это утверждение не может быть распространено на ту часть зоны теплообмена, которая занята факелом разбрызгивания. Следовательно, коэф- [c.73]

Математическая модель процесса взаимодействия капельного потока с воздушной средой приземного слоя атмосферы, приведенная в гл. 2, не учитывает спектр капель в факелах разбрызгивания. Тепловые и аэродинамические характеристики учитывались экспериментально определяемыми объемными коэффициентами тепло- и массоотдачи. Создание математической модели факела разбрызгивания значительно расширяет возможности математического моделирования изучаемого процесса. С помощью уравнения движения одиночной капли в поле сил тяжести и заданной функции распределения капель по размерам были рассчитаны локальные скорости капель как функция времени [12]. По траекториям капель и дальности их полета определялась локальная плотность орошения. Результаты расчетов показали, что протяженность области выноса капель Хтгх существенно зависит от скорости ветра при w = = 2 м/с ЛГтах = 20,5 М если Ш = 18 м/с, то Хтах = 2380 м и при этой скорости ветра 95% осадков выпадает на расстоянии 231 м. Непосредственные наблюдения за выпадением капель на небольших брызгальных бассейнах и брызгальных каналах [27, 39] показали, что на расстоянии 2—6 м от границы бассейна обнаружены ледовые образования, имеющие вид торосов высотой 0,7 м ледяная корка и изморозь покрывали участок [c.125]

Формула (12,40) отражает изменение коэффициента массоотда-чи из-за нарушений аналогии процессов тепло- и массоотдачи, обусловленных неравенством Рго Рг в ламинарном подслое, неизотермичностью системы, неодинаковостью свойств пара и газа в основном потоке и конвективными потоками пара. [c.426]

Соотношение (4.69) широко используется в исследованиях процессов тепло- и массоотдачи с его помощью можно получить информацию об интенсивности процесса теплоотдачи, если в результате экспериментального исследования процесса массоотдачи определить число Ыпс. К ним относится, например, метод, основанный на использовании сублимации нафталина. В этом случае коэффициент маесоотдачи р определяется из соотношения [c.93]

Рис. 2.4, Зависимости температуры охлажденной воды (а) и температуры воздуха (б) от иротяжеппости брызгальиого бассейна / — коэффициенты тепло- н массоотдачи приняты по данным эксперимента 2 — расчетные коэффициенты по данным [20] 3 — по данным [И]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...