Тепло- и массоотдача

Тепло- и массоотдача от сферы [c.37]

Распределение скоростей в системе при тепло- и массоотдаче определяется дифференциальными уравнениями движения и сплош-ности, которые одинаковы для обоих процессов. [c.424]

Одинаковая форма уравнений, описывающих процессы тепло-и массоотдачи, позволяет заключить, что эти процессы аналогичны. Следовательно, результаты исследования процессов теплоотдачи можно использовать для количественной оценки процессов массоотдачи. [c.425]

В реальных процессах аналогия тепло- и массоотдачи нарушается по ряду причин. Уравнение (12.32), использованное для доказательства существования аналогии, справедливо только при отсутствии конвективных потоков пара. Следовательно, наличие конвективных потоков нарушает аналогию. [c.425]

Равенство Рг и Рг/j также практически никогда не имеет места, кроме того, эти числа зависят от температуры и их величина изменяется по толщине пограничного слоя. Аналогия нарушается также вследствие взаимного влияния одновременно протекающих процессов тепло- и массоотдачи. Все это приводит к тому, что расчет массоотдачи, выполненный на основе аналогии, может дать результаты, существенно отличающиеся от действительности. [c.425]

Одинаковая структура уравнений, описывающих процессы тепло- и массоотдачи, и тождественность граничных условий позволяют заключить, что при условии Ье=/)/а=1, где Ве — число [c.92]

В реальных условиях аналогия между процессами тепло- и массоотдачи является приближенной она нарушается по ряду причин, и в первую очередь из-за наличия конвективных потоков пара, а также из-за взаимного влияния одновременно протекающих процессов тепло- и массоотдачи. Тем не менее при небольших конвективных потоках пара рассматриваемая аналогия дает хорошие результаты. При исследовании локальной теплоотдачи в сложных системах, например в радиальных вращающихся трубах, где коэффициент теплоотдачи вследствие действия массовых центробежных и кориолисовых сил изменяется как по длине трубы, так и по периметру ее поперечного сечения, метод сублимации нафталина является наиболее простым и в то же время наиболее информативным. [c.94]

Плотность теплового потока в общем случае для конвективной тепло- и массоотдачи в соответствии с уравнением (13.38) определяется полями температур, скоростей и потоков массы. [c.273]

Распределение температуры в движущейся смеси описывает дифференциальное уравнение энергии, распределение скорости— дифференциальные уравнения движения и сплошности, распределение потоков массы — дифференциальное уравнение массообмена. Для полного математического описания процессов тепло- и массоотдачи следует добавить уравнения химической кинетики, а также условия однозначности. [c.274]

Заметив, что аналогия между процессами тепло- и массообмена является приближенной поэтому ее можно использовать лишь в приближенных расчетах. В реальных условиях аналогия процессов тепло- и массоотдачи по ряду причин нарушается. Поэтому расчеты массоотдачи, выполненные на основе аналогии, могут дать результаты, существенно отличающиеся от действительных. [c.225]

Практически важной задачей является процесс тепло- и массообмена при пленочной конденсации пара из движущейся паровоздушной смеси на горизонтальных одиночных трубах и трубах, собранных в пучок. Тепло- и массоотдача при названных условиях исследовались в ряде работ. [c.343]

Коэффициенты тепло- и массоотдачи зависят от формы и размеров поверхности испарения, характера движения парогазовой смеси (свободное или вынужденное, ламинарное или турбулентное), физических свойств жидкости и газа, концентрации компонентов в парогазовой смеси и т. п. [c.347]

Тепло- и массоотдача при испарении воды из металлической пористой пластины в продольный паровоздушный поток исследовалась на кафедре теоретических основ теплотехники МЭИ [Л. 59, 60]. Опыты [Л. 59, 60] проведены при условиях, близких к адиабатическим. Соглас- [c.347]

Рис. 75. Зависимость относительных коэффициентов тепло и массоотдачи при колебаниях от чисел Рг, Кеш, S

Максимальные значения коэффициентов тепло- и массоотдачи соответствовали значениям комплексов Кед Рг Зз и Кед 5с - з, равным 500 (рис. 75). [c.168]

При развитой естественной конвекции увеличение частоты колебаний и амплитуды колебаний способствует увеличению коэффициентов тепло- и массоотдачи при колебаниях цилиндров. [c.169]

Рис. 76. Зависимость отиосительных коэффициентов тепло- и массоотдачи от критериев подобия

Все известные расчетные методы, включая технологический расчет градирен на ЭВМ, могут быть реализованы при условии, что известны исходные опытные данные, в первую очередь коэффициенты тепло- и массоотдачи и аэродинамического сопротив- [c.15]

При замене коэффициента тепло- и массоотдачи с единицы поверхности объемными коэффициентами отпадает необходимость в определении поверхности охлаждения водного (капель- [c.16]

Определение объемных коэффициентов тепло- и массоотдачи при исследовании теплообмена между капельным потоком и воздухом производилось в зависимости от расхода, температур воды и воздуха, влажности воздуха при различных напорах воды и различной крупности капель, составляющих капельный поток. [c.17]

Использование брызгальных бассейнов для оборотных систем водоснабжения мощных ТЭС и АЭС возможно лишь при выполнении широких исследований всего комплекса задач, связанных с тепло- и массоотдачей и аэродинамикой бассейна в сочетании с анализом результатов теоретических и экспериментальных исследований, проведенных ранее. [c.21]

Особенности тепло- и массоотдачи капельных потоков брызгальных градирен [c.65]

В некоторых весьма редких случаях можно использовать для анализа тепло- и массоотдачи известные теоретические решения, интерпретировав их применительно к оценке коэффициентов Pxv и av для капельных водных потоков. Например, установить связь между коэффициентом теплоотдачи av и определяющими его параметрами можно, рассмотрев уравнения теплового баланса для капельного потока и омывающего его воздуха. [c.67]

Встречный воздушный поток замедляет падение капель, увеличивает время контакта водного и воздушного потоков и тем самым увеличивает коэффициенты тепло- и массоотдачи, однако этот эффект характерен главным образом для малых капель. Например, для капель диаметром 1 и 2 мм усредненные по высоте падения значения коэффициентов xv при встречном направлении движения воздушного потока со скоростью [c.73]

Если учесть, что содержание капель диаметром 1 мм и меньше в градирнях невелико (по приходящемуся на них расходу воды) и начальный участок падения капель в реальных условиях характеризуется значительными скоростями (6— 10 м/с, а не равными нулю, как в расчетном случае), то согласно графику на рис. 3.5 можно сделать вывод о малой зависимости объемных коэффициентов pxv от высоты падения капель. Объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи капельных водных потоков градирен мало зависят также от скорости воздуха в градирне, так как определяющими являются собственные скорости капель. Единственным параметром формулы [c.73]

Значительное количество теплоты, выделяемой активной областью брызгальных градирен, интенсивность процессов тепло- и массоотдачи в которой определяется соответствующими объемными коэффициентами, необходимо удалять. Для этого сооружаются вытяжные башни, устанавливаются вентиляторы и т. п. Эффективность охлаждения воды, таким образом, во многом зависит от возможно более быстрого удаления из активной области градирни воспринятой воздухом теплоты, что, в свою очередь, зависит от аэродинамических характеристик градирни и ее отдельных элементов. [c.78]

Формула (12,40) отражает изменение коэффициента массоотда-чи из-за нарушений аналогии процессов тепло- и массоотдачи, обусловленных неравенством Рго Рг в ламинарном подслое, неизотермичностью системы, неодинаковостью свойств пара и газа в основном потоке и конвективными потоками пара. [c.426]

Соотношение (4.69) широко используется в исследованиях процессов тепло- и массоотдачи с его помощью можно получить информацию об интенсивности процесса теплоотдачи, если в результате экспериментального исследования процесса массоотдачи определить число Ыпс. К ним относится, например, метод, основанный на использовании сублимации нафталина. В этом случае коэффициент маесоотдачи р определяется из соотношения [c.93]

В четвертой главе охарактеризованы конструкции приборов для измерения тепломассообменных характеристик внешнего и внутреннего переноса. К первой группе характеристик относятся падающий и эффективный лучистый поток, относительная излучательная способность (степень черноты), коэффициенты тепло- и массоотдачи, а также новые характеристики — испарительная способность и интегральная плотность испарения. Ко второй группе относятся коэффициенты тепло- и температуропроводности, теплоемкость и теплоусвояемость. Большое внимание уделено блочному принципу создания приборов для комплексного исследования характеристик второй группы (ТФХ-приборов). [c.8]

Системы дифференциальных уравнений, описывающие процессы теплоотдачи и массоотдачи, при определенных условиях имеют одинаковую форму. Это позволяет использовать закономерности, полученные при исследовании процесса теплоотдачи, для расчета процесса массоотдачи. Для того чтобы вьшвить возможность использования этого метода для расчета массоотдачи в закрученных потоках необходимо рассмотреть факторы, которые могут привести к искажению аналогии процессов тепло-и массоотдачи. [c.159]

Необходимо учитывать зависимость тепло- и массоотдачи от дополнительных безразмерных переменных, отражающих специфику совместно проходящих процессов rfepeHo a. теплоты и массы. Для получения этих переменных краевую задачу тепло- и массообмена необходимо проанализировать методами, описанными в гл. 5. [c.339]

Согласно опытным данным [Л, 59, 60] и другим исследораниям коэффициенты тепло- и массоотдачи уменьшаются по мере увеличения содержания пара в смеси. [c.348]

Первое состояние — объемная концентрация капель в двухфазном потоке велика и свойства фаз не проявляют индивидуальности. В этом случае уравнения движения, тепло- и массоотдачи, баланса энергии заинсыпаются для сплошной среды, обладающей свойствами смеси [11]. [c.16]

Вместе с тем связь объемных коэффициентов тепло- и массоотдачи с коэффициентами, определяющими тепло- и массоот-дачу с единицы поверхности, дает возможность использовать результаты важных исследований, проведенных с единичными каплями. Примером связи объемного коэффициента xv с основными гидроаэротермическими характеристиками единичных капель может служить вывод зависимости xv r,w, D,v), изложенный в гл. 3. [c.17]

Н. Н. Терентьева, которая была получена из анализа работы большого числа брызгальных бассейнов сравнительно малой производительности, оборудованных соплами конструкций Юни-Спрей и Спреко . Используя теоретическую зависимость коэффициентов тепло- и массоотдачи, данные лабораторных исследований по гранулометрическому составу капель и введя допущение его идентичности для различных конструкций разбрызгивающих устройств, Н. Н. Терентьев с помощью уравнения теплового баланса получил в виде номограммы зависимость температуры охлажденной воды от основных гидроаэро-термических характеристик водного и воздушного потоков. При этом не учитывались габариты факела разбрызгивания, производительность и компоновка единичных разбрызгивателей, параметры воздушного потока в области бассейна и на выходе из него, ориентация брызгального бассейна по отношению к направлению ветра. [c.25]

Анализ тепло- и массоотдачи в капельных потоках брызгаль-ных бассейнов, выполненные расчеты по данным модельных испытаний, а также экспериментальные исследования на натурных брызгальных установках показали не только сложный и во многом противоречивый характер теплосъема при взаимодействии водного и воздушного потоков, но и определили направленность дальнейших работ по совершенствованию конструкций брызгальных бассейнов. [c.29]

Каждая из капель, формируюш,их начальный участок брыз-гального бассейна область а, отдает омывающему ее воздушному потоку некоторую часть теплоты и влаги. Учесть изменение массы единичной капли по траектории полета и приращение теплоты и влаги воздушного потока весьма сложно. Если при этом учесть широкий спектр капель, от долей миллиметра до крупнных капель-комков, пульсацию факела разбрызгивания, неравномерность орошения и концентрации капель в занимаемом ими объеме воздуха, изменчивость скоростного поля ветра, то становится ясно, что известные способы определения охлаждающей способности капельных потоков- брызгальных водоохладителей расчетным путем представляются мало приемлемыми. Поэтому для количественной оценки интенсивности тепло- и массоотдачи в области а брызгального бассейна был выбран путь экспериментальных исследований. [c.33]

В отличие от уравнения (2.3), где интенсивность теплосъема характеризуется коэффициентами диффузии с водной поверхности единичных капель, в этом уравнении использованы объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи, определяющие теплосъем реального объема охладителя, занятого каплями. [c.34]

Для сравнения результатов расчета по теоретической модели с данными натурных испытаний были построены графики зависимости коэффициента эффективности брызгальных устройств или КПД брызгального бассейна t]=A//(/i—т) от протяженности зоны теплообмена (рис. 2,6). Сравнивая зависимости, можно отметить, что данные натурных исследований имеют несколько более высокие значения т] для них наиболее приемлемыми оказываются коэффициенты тепло- и массоотдачи, полученные на опытной установке и близкие полученным при натурных исследованиях брызгальной поперечноточной градирни. Показательно, что и расчетный вариант, и данные натурных измерений дали сходимость кривых падения температур на расстоянии 8—10 м от входа воздуха в зону теплообмена. [c.40]

Сделанный выше вывод можно распространить и на скорость воздушного потока, т. е. объемные коэффициенты тепло- и массоотдачи для крупнофракционного капельного потока брызгальных градирен практически не зависят ни от скорости воздуха в градирне, ни от высоты падения капель. Это утверждение не может быть распространено на ту часть зоны теплообмена, которая занята факелом разбрызгивания. Следовательно, коэф- [c.73]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...