Температура безразмерна элементов

На рис. 5.5 представлена зависимость рабочего коэффициента одного из элементов от рабочей температуры (рассчитанной как среднее арифметическое из температур центрального нагревателя и верхнего торца холодильника) в области отрицательных температур. Для удобства введено понятие безразмерного рабочего коэффициента К, который представляет собой отношение рабочего коэффициента при данной температуре к к величине коэффициента при 20 °С [c.107]

Как следует из выражения (6.8), внутренний КПД ГТД зависит от безразмерных величин степени повышения давления я, степени повышения температуры и КПД элементов двигателя т] , т]х и Т]к. с- Однако, поскольку температура воздуха на входе в двигатель обычно задана однозначно, величина определяется начальной температурой газа Tg. Если в уравнение (6.8) подставить значения КПД t]k = Т1т = т)к, с = 1. получим формулу для КПД тео- [c.185]

В представленном соотношении стандартная величина предела текучести материала ((То,2)о множится на безразмерные поправочные функции /(ёо / ё ) и/(Го / Ti), учитывающие соответственно отличие в условиях нагружения элемента конструкции от стандартных условий по скорости деформации и температуре. В результате этого получаем эквивалентный предел текучести материала (с о,2)е> который И будем использовать в дальнейшем для определения вязкости разрушения. Перепишем соотношение (2.25) следующим образом [c.117]

Условия нагружения элемента конструкции, как правило, могут быть реализованы в широком диапазоне варьирования температуры, частоты нагружения, асимметрии цикла путем силового воздействия на элемент конструкции по нескольким осям при разном соотношении между величинами компонент нагружения и т. д. Реальные условия многопараметрического эксплуатационного нагружения материала, воплощенного в том или ином элементе конструкции, ставят вопрос об использовании интегральной оценки роли условий нагружения в развитии процесса разрушения. В связи с этим необходимо введение представления об эквивалентном уровне напряжения для проведения расчетов с использованием новой характеристики напряженного состояния материала в виде эквивалентного КИН. Использование эквивалентной величины в свою очередь требует получения сведений о закономерностях процесса разрушения в некоторых тестовых или стандартных условиях циклического нагружения материала, в которых осуществлено построение базовой или единой кинетической кривой. Параметры кинетической кривой в стандартных условиях опыта становятся характеристиками только свойств материала. Разнообразие реальных условий нагружения материала, в том числе и влияние геометрии элемента конструкции, рассматривается в условиях подобия путем сведения всех получаемых кинетических кривых к базовой или единой кинетической кривой. Поэтому влияние того или иного параметра воздействия на кинетику усталостной трещины в измененных условиях опыта по отношению к тестовым условиям испытаний может быть учтено через некоторые константы подобия. Они выступают в качестве безразмерного множителя. [c.190]

Во всех случаях логика учета того или иного фактора состоит в получении некоторой безразмерной поправки по отношению к принятым базовым условиям эксперимента. Для лабораторного опыта целесообразно использовать наиболее удобные условия нагружения, по отношению к которым и проводить оценку влияния того или иного фактора воздействия на кинетический процесс роста усталостных трещин. Под тестовыми условиями опыта предложено [129] понимать пульсирующий цикл одноосного растяжения при уровне напряжения 0,3 < [Оо/(сто,2)]о - 0,4, частоте нагружения 10-20 Гц, температуре 293-298 К, влажности воздуха от 70 до 75 % и давлении 760 мм рт. ст. Именно к этим условиям и могут быть сведены все вариации условий внешнего воздействия на элемент конструкции и проведена количественная оценка их роли в кинетическом процессе по величине безразмерной поправки. При этом условием эквивалентности получаемых кинетических кривых является эквидистантный характер их смещения относительно друг друга при изменении величины изучаемого параметра воздействия на кинетику усталостных трещин. Если же это не происходит, то либо экспериментально не удается сохранить условия подобия при изучении параметра воздействия, либо его влияние на кинетический процесс изменяется в направлении роста трещины, что должно быть рассмотрено путем введения дополнительной поправки как функции, например, которая учитывает изменение КИН в зависимости от длины усталостной трещины. [c.254]

Идеальный прибор представляет собой тепловыделяющий элемент в виде бесконечного цилиндра радиуса окруженный слоем изотропного плохо проводящего тепло вещества, внешний радиус которого равен R. В начальный момент времени действует мгновенный источник тепла мощностью q на цилиндрической поверхности г = (г < < R). Внешняя поверхность цилиндра поддерживается при постоянной температуре (граничные условия первого рода). Найдем распределение температуры в цилиндре и тепловые потоки через различные сечения цилиндра для фиксированных значений безразмерного времени Fo = ах [c.153]

Процессы отвода тепла через поверхность элемента [6, 7] зависят от соотношения между внутренним и внешним термическим сопротивлениями и характеризуются безразмерным параметром, так называемым критерием Био Ъ =к сИА , где д. — характерный размер охлаждаемого тела (у нас далее — радиус цилиндра Н либо половина толщины пластины И2) — коэффициент теплопередачи в Вт/(см -К) — теплопроводность в Вт/(см-К). В том случае, когда внутреннее термическое сопротивление значительно больше внешнего (В 10), охлаждаемую поверхность мож ю считать находящейся нри постоянной температуре. [c.120]

При этом интегрирование распространяется по тем элементам Л ) объема образца в, в которых а 52 и. Здесь ст = / х, у, г), где —максимальное напряжение в определенной точке объема й, а / (х, у, г) — безразмерная функция координат. Это дает возможность рассмотреть зависимость максимальных разрушающих напряжений материалов от относительного безразмерного градиента, абсолютных размеров, низких и повышенных температур, статистических постоянных, вероятности разрушения и других факторов [21] (рис. 19). [c.32]

Здесь р, и, D, Г - плотность, скорость, тензор скоростей деформации, температура газа Р, Р) и - полное, среднее и динамическое давление g - ускорение массовой силы г , , - коэффициенты динамической, объемной вязкости и теплопроводности у - элемент объема области, V - ее полный объем. В качестве характерных масштабов использованы длина скорость U, время l /U , скорость деформации U H , ускорение силы тяжести Земли g плотность и температура в критической точке р и Т у коэффициенты теплопроводности Xq, вязкости Г о и теплоемкость при постоянном давлении q, соответствующие совершенному газу (параметры совершенного газа имеют индекс "О"). Здесь и далее размерные величины отмечены штрихом, безразмерные - без штриха. [c.83]

Эти уравнения позволяют определить (с учетом пластического течения элемента 2) закономерности изменения безразмерных усилий и деформаций стержня -при колебаниях температуры. Расчет начинается с нулевого полуцнкла (первый нагрев). Вначале деформации упругие, и из приведенных уравнений сохраняют свое значение только два—(7.36) и (7.37), причем ср = бр = 0. Определяемые из этих уравнений функции y=y Q) и [c.230]

ЗАКОН [Авогадро в равных объемах различных идеальных газов при одинаковых давлении и температуре содержится одинаковое число молекул Амага объем идеальных газов равен сумме их парциальных объемов Амон-тона сила трения скольжения в случае сухого трения прямо пропорциональна силе нормального давления между поверхностями трущихся тел и величине безразмерного коэффициента трения скольжения, зависящего от свойств материала Ампера элементарная сила, действующая на малый элемент [c.230]

Рассмотрена методика использования обвдх безразмерных решений для инженерных расчетов, включающая способы определения температур и оценку погрешностей, элементы анализа поведения решений (оценка гладкости, отыскание экстремумов и [c.6]

BEGIN. В отличие от примера 7 здесь не будут использоваться различные массивы для полей размерных и безразмерных скоростей и температур. Для сохранения размерных скоростей и температур используются массивы W(I,J) и T(I,J) (которые эквивалентны F (I, J, NF) для NF = 1 и 2 соответственно), однако перед заключительной распечаткой результатов элементам этих же массивов [c.201]

На рис. 73, а — г приведены безразмерные переходные характеристики элементов прессформы (подматричной плиты, пуансона и двух полуматриц). Эти кривые характеризуют динамические свой- тва еех точек принадлежащих поверхности данного элемента прессформы и при известном начальном распределении температур дают возможность получить температурное поле в любой момент времени переходно- о пооцесса. [c.133]

Дифференциальные уравнения, полученные с помощью метода конечных элементов, решались методом Рунге — Кутты — Гилла. На рис. 20.5 и 20.6 представлены численные результаты для линеаризованного материала, для которого известны" точные решения (Стернберг и краворти [1959]). Здесь показана зависимостьТбезразмерных температуры 9 и перемещения U при г = 1.0 и значениях параметра термомеханической связности S = 0.0 и S = = 1.0 от безразмерного времени j для Jo = 1-0 Zo — 0.25 соответственно. Эти результаты получены при использовании 50-элементной модели с 10 элементами между граничной поверхностью и поверхностью I = 1.0. [c.421]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...