Тепловой расчет топки

Основной задачей теплового расчета вновь проектируемой топки является определение необходимой поверхности топочных экранов Яд. При поверочном тепловом расчете топки заданной конструкции определяется температура газов на выходе из нее. [c.62]

Алгоритм теплового расчета топки котла [c.91]

Рис. 40. Блок-схема теплового расчета топки котла на ЭЦВМ.

Здесь /" — теплосодержание газов на выходе из топки при температуре определенной при тепловом расчете топки. [c.197]

Тепловой расчет топки [c.224]

Тепловая схема парогенератора 431 7-4. Тепловой расчет топки. ... 436 7-4-1. Поверхность стен топки. Луче-воспринимающая поверхность топки (436). 7-4-2. Полезное тепловыделение и теоретическая температура горения (440). 7-4-3. Степень черноты факела и топки (440). 7-4-4. Температура газов в конце топки и тепловосприятие экранов (443). 7-4-5. Тепловой расчет однокамерной топки (443). [c.410]

ТЕПЛОВОЙ РАСЧЕТ ТОПКИ [c.436]

При изложении вопроса о методе расчета суммарного теплообмена в топках анализируются возможности учета влияния на расчетную температуру газов на выходе из топки особенностей объемного температурного поля топочной камеры. При изложении вопроса о зональном тепловом расчете топки главное внимание уделено рассмотрению физических основ метода и возможностей анализа на его основе условий тепловой работы топки с учетом новых данных о спектральных радиационных характеристиках пылеугольного пламени. Эта глава написана автором совместно с Ю. А. Журавлевым. [c.4]

Расчет проводится методом итераций. Критерием правильности зонального теплового расчета топки является степень согласования рассчитанной по этому методу температуры газов на выходе из топки с температурой, определенной при расчете суммарного теплообмена в топке. Допустимые расхождения между этими величинами не должны превышать + 30 К- Корректировка расчета производится путем соответствующего изменения распределения тепловыделения по высоте топки. Теплообмен излучением между соседними объемными зонами учитывается специальными коэффициентами % и орг, характеризующими радиационный перенос энергии из объемной зоны i в ниже- и вышерасположенные объемные зоны. Опыт использования зонального метода [56] показывает его достаточно высокую точность. Другие зональные методы находятся пока Б стадии становления. [c.206]

Конструкторский расчет. Тепловому расчету топки должен предшествовать выбор метода сжигания и типа топочного устройства. Решение этих вопросов зависит от паропроизводительности котла и вида и марки сжигаемого топлива и решается на основании данных, приведенных при рассмотрении слоевых и камерных топок. Расчет топки начинают с определения теоретической температуры сгорания. [c.302]

В общем случае тепловой расчет любого агрегата базируется на у р а в н е-н и и его т е п л о в о г о баланс а, которое составляется путем приравнивания потоков входящей в агрегат и выходящей из него теплоты. Рассмотрим в качестве примера тепловой баланс топки водогрейного котла (рис. 17.1). Поступающее в нее газообразное топливо сгорает вместе с подаваемым воздухом. Большая часть выделяющейся теплоты отдается воде, которая движется в трубах, размещенных по стенам топки. [c.131]

Для расчета процесса горения топлива и определения количества продуктов сгорания следует знать вид и элементарный состав топлива. Расчет производится по формулам, приведенным в гл. 15. При этом следует иметь в виду, что тепловой расчет котельного агрегата выполняют, исходя из рабочей массы топлива (твердое и жидкое), для чего необходимы данные о содержании золы и влаги (Ар и WP) в топливе. При определении коэффициента избытка воздуха в сечениях газохода котельного агрегата следует учитывать подсос воздуха через неплотности в элементах, расположенных между топкой и рассматриваемым сечением. При наличии присосов воздуха возрастают полная масса газообразных продуктов сгорания и масса сухих газов по пути газового потока оттопки до его выхода из котельного агрегата. Незначительно увеличивается масса водяных паров за счет их содержания в присосах воздуха. [c.146]

При тепловых расчетах величину потери q выбирают в зависимости от сорта топлива, способа сжигания и конструкции топочного устройства (табл. П-1 и П-2 приложения). Приведенные значения q справедливы при условии (Зр = и только для тех значений энерговыделений зеркала горения и объема топки q , избытка воздуха ат, которые рекомендованы в этих таблицах. Если то данные таблиц пересчитывают по формуле [c.58]

Тепловой расчет топочной камеры базируется на двух основных уравнениях баланса тепла в топочной камере и теплопередачи. По первому уравнению находится количество тепла, передаваемое радиационным поверхностям в топке [c.63]

Согласно рекоме гдациям нормативного теплового расчета топка по высоте разбивается на ряд зон, в каждой из которых задана определенная доля выгорания топлива. Будем предполагать, что в линейном приближении доля выгорания не зависит от возмущающих воздействий. Температура газов и тепловыделение принимаются постоянными по объему зоны, тепловой поток одинаков по периметру поверхностей, экранирующих зону. Не учитывается теплообмен между поверхностями, относящимися к различным зонам. Считается, что каждая зона участвует в лучистом теплообмене с предыдущей и последующей зонами. В пределах зоны температура газов постоянна по объему. В топках с сухим шла-коудалением температура поверхности экранов значительно ниже температуры горячих газов, и тепловой поток, пропорциональный разности четвертых степеней этих температур, практически не зависит от изменения температуры поверхности экранов. Поэтому принимается, что на процесс теплообмена в топке ие оказывают влияния параметры рабочей среды, протекающей внутри экранирующих труб. [c.149]

При тепловом расчете топки с жидким шлакоудале-нием можно применить ранее упомянутый эмпирический метод Воленберга, который наиболее распространен в Америке [Л. 75]. Этот метод дает сравнительно хорошие результаты как для однокамерных топок, так и для двухкамерных, если требуется знать только общее количество тепла, отданного во всей топке, т. е. в ее плавильной и охлаждающей камерах вместе. [c.319]

В. ПРИМЕР ТЕПЛОВОГО РАСЧЕТА ТОПКИ С ЖИДКИМ ШЛАКОУДАЛЕНИЕМ МЕТОДОМ ВОЛЕНБЕРГА [c.344]

Величину теплового потока, воспринимаемого экраном от факела, следует принимать по данным теплового расчета топки. В тех случаях, когда известны температура факела и средняя температура поверхности экрана 2, тепловой лоток можно определить по формуле (3-13). Если в эту формулу подставить значения = Tl 00) и Е2 = С2(Т 11Щ и иметь в виду, что i = = ei o, а С2=Ё2Со, то она приведется к виду [c.95]

Показатели варианта 3 приведены в табл. 7-2. Его недостатком является высокая расчетная температура газов перед регулировочной ступенью при полной нагрузке котла — 633° С, которая даже без учета ошибки в тепловом расчете топки может оказаться опасной для труб данной ступени ори предельном коэффициенге байпасирования. Попытки снизить температуру газов перед регулировочной ступенью до надежного безопасного уровня (меньше 600° С) неизбежно приводят либо к резкому уменьшению диапазона регулирования, либо к значительному росту поверхности нагрева. [c.277]

При Конструктпвном тепловом расчете топки передвижного Парового котла определяют площадь колосниковой решетки (зеркало горения), объем топочной камеры, радиационную поверхность нагрева. [c.224]

При многорядных поверхностях нагрева распределение радиационной нагрузки между отдельными рядами производится в соответствии с коэффициентами эффекти нэсти. Общая радиационная нагрузка таких поверхностей нагрева известна из теплового расчета топки и равна средней нагрузке топки, умноженной на площа,дь сечения газового окна топки. Из этого общего количества тепла ккал/час первый ряд восприни- [c.464]

При многорядных поверхностях нагрева распределение радиационной нагрузки между отдельными рядами производится в соответствии с коэффициентами эффективности. Обшая радиационная нагрузка таких поверхностей нагрева известна из теплового расчета топки и равна средней нагрузке топки, умноженной на площадь сечения газового окна топки. Из этого общего количества тепла йрРд ккал/час первый ряд воспринимает ккал/час, а на второй ряд падает (1 — х- р) ккал/час. Соответственно второй ряд воспринимает 2(1 — х ) BpQ и пропускает (1 —Х2р) — ккал/час и т. д., где Х1р, х р,.-.— коэффициенты эффективности первого, второго и т. д. рядов, определяемые по графику фиг. 10-15 без учета излучения обмуровки. [c.464]

В проектах котельных установок производится выбор способа сжигания топлива и типа топочных устройств с учетом заводской комплектации котлоагрегатов топками, а также поверочный тепловой расчет топки для заданного топлива и режима работы. Выбор типа камерных топок производится в увязке с системой пылепри-готовления в зависимости от характеристики топлива (коэффициента размолоспособ-ности и выхода летучих), производительности котлоагрегата и удельного расхода электроэнергии на размол и транспорт пыли. [c.80]

Диаметр экранных труб выбирается из расчета создания полезного напора, обеспечивающего надежную циркуляцию шаг труб — при тепловом расчете топки по теп-ловосприятию экранов, а также по условиям тепловой работы обмуровки. В конструкциях котлоагрегатов с облегченной обмуровкой относительный шаг экранов принимается близким к единице (плотный экран). [c.172]

Потери с уходящими газами (6 — 15%) зависят от избытка воздуха в топке т температуры газов. При проектировании котлов температуру уходящих газов принимают равной 390 — 450 К, потерт от химической и механической неполноты сгорания топлива и во внешнюгэ среду задают в соответствии с нормами теплового расчета. [c.162]

Тепловой расчет котла. Тепловой ргс-чет котла основан на расчете процессов теплообмена в элементах котла. Пpиve-няемые на практике два вида теплового расчета (конструктивный и поверочный) имеют общую методику. Различие эттх видов расчетов состоит лишь в целях и характере искомых величин. При конструктивном расчете определяют размеры топки и поверхностей нагрева котла, необходимые для получения требуемых паропроизводительности, параметров пара, КПД и расхода топлива. При поверочном расчете (определенн эй конструкции котла и известных размеров поверхностей нагрева) находятся температуры воды, пара, воздуха и газов на границе между отдельными поверхностями нагрева, а также КПД и расход топлива. [c.164]

На рис. 5.18 показано влияние циклической водной очистки топочных экранов котлов ТП-67, П-49 и ПК-38 на тепловукх эффективность топки непосредственно после очистки [163, 169, 185]. На вертикальных осях этого рисунка представлены температура газа на выходе из топки непосредственно после очистки 0"то и соответствующий ей коэффициент тепловой эффективности экранов г )но по нормативному методу теплового расчета котельных агрегатов [109], а на горизонтальной оси—время. Моменту т=0 соответствует время перевода очистки топок с паровой обдувки на водную очистку. Топки котлов ТП-67 и П-49 очищались четырьмя дальнобойными аппаратами линейного перемещения, топка котла ПК-38 с жидким шлакоудалением — двумя глубоковыдвижными аппаратами, а топка котла того же типа с сухим шлакоудалением — одним аппаратом. [c.221]

Оценку степени удаления золовых отложений с труб топочных экранов в циклах водной очистки можно провести при помощи истинного значения коэффициента тепловой эффективности экранов г ) и теплового сопротивления отложений R. При этом величина if рассчитывается как соотношение воспринятых экранами и падающих на них тепловых потоков с вычетом потока обратного излучения от золовых отложений. Таким образом, tj) показывает долю воспринимаемого экранами потока теплоты от падающего излучения. Поскольку уменьшение тепловосприятия топки со временем происходит из-за загрязнения экранных труб золовыми отложениями, определенный таким образом истинный коэффициент тепловой эффективности экранов характеризует процесс загрязнения более четко, чем коэффициент, учитывающий загрязнение топочных экранов по нормативному методу теплового расчета ijJH- Зная истинный коэффициент [c.222]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...