Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...

Статьи Чертежи Таблицы О сайте Реклама

Удельная теплоемкость перегретого пара

Удельная теплоемкость перегретого пара  [c.172]

На рис. 11.15 дан полученный опытным путем график зависимости истинных удельных теплоемкостей перегретого пара от температуры и давления.  [c.172]

Исходные данные марка мазута — МЮО расход мазута Gj,= 0,04 м /с начальная температура мазута (]м= 60 С номинальная конечная температура мазута г2л= 140 С давление греющего пара/>гр= 1,3-10 Па температура перегретого пара Ц = 231 °С удельная теплоемкость перегретого пара с , =2743 Дж/(кг К) температура насыщенного пара ,= 191,6 °С материал труб — сталь теплопроводность материала труб Х = = 46,5 Вт/(м К) геометрические характеристики аппарата число труб п = 388 число ходов трубного пространства 2 = 12 длина труб L = 10 м наружный диаметр труб = 0,038 м внутренний диаметр труб 0,033 м площадь поверхности теплообмена F = 400 м теплофизические характеристики конденсата плотность р = 880 кг/м теплопроводность 0,671 Вт/(м - К) кинематическая вязкость v,(= 0,141 10 м /с удельная теплота парообразования г = 1968 кДж/кг.  [c.388]


Алгоритм и пример поверочного расчета подогревателей мазута типа ПМР. Исходными данными для поверочного расчета являются марка мазута расход мазута G , м /с начальная температура мазута "С номинальная конечная температура мазута С давление греющего пара Па температура перегретого пара t , С удельная теплоемкость перегретого пара Дж/(кг К) температура насыщенного пара С материал труб теплопроводность материала труб Вт/(м К) геометрические характеристики аппарата наружный диаметр труб, несущих оребрение, м внутренний диаметр труб, несущих оребрение, i , м наружный диаметр наружных труб м внутренний диаметр наружных труб, число ребер на трубе 2р, шт высота ребра h , м толщина ребра 5р, м наружный диаметр трубы, по которой подается пар м внутренний диаметр корпуса м число ходов трубного пространства z число труб и длина труб L, м теплофизические характеристики конденсата плотность р , кг/м теплопроводность Вт/(м-К) кинематическая вязкость у, , м /с удельная теплота парообразования г , Дж/кг.  [c.390]

Удельная теплоемкость перегретого водяного пара в  [c.470]

Средняя удельная теплоемкость перегретого водяного пара в —5 численная от температуры  [c.470]

Рабочее вещество, имеющее высокую критическую температуру при умеренном значении критического давления и сравнительно малую теплоемкость в жидком состоянии, является наилучшим с термодинамической точки зрения. При использовании такого рабочего вещества отпадает необходимость в регенерации тепла, поскольку рабочий цикл и без того будет близок к циклу Карно. Далее, давление насыщенных паров, при температуре окружающей среды не должно быть чрезмерно малым, а удельный объем насыщенных и перегретых паров должен быть сравнительно небольшим. При этих условиях габариты теплосиловой установки будут минимальными и компактными. Желательно также, чтобы удельная энтальпия рабочего тела имела возможно большую численную величину.  [c.460]

Для сушки многих материалов целесообразно и экономически выгодно применять в качестве сушильного агента перегретый водяной пар атмосферного давления или перегретый пар удаляемого из материала растворителя [12, 26, 30]. Использование в качестве сушильного агента перегретого водяного пара атмосферного давления приводит к интенсификации переноса теплоты и массы внутри сушимого материала, увеличению движущей силы и кинетических коэффициентов переноса массы в пограничном слое, возможности применения высоких начальных температур сушильного агента без увеличения пожароопасности, уменьшению капитальных и эксплуатационных затрат вследствие более высокой удельной объемной теплоемкости водяного пара, снижению расходов теплоты за счет замкнутой циркуляции сушильного агента и экономически целесообразной утилизации большей части теплоты, затраченной на испарение влаги из материала.  [c.179]


Давление насыщенного пара принято по [Л. 43] удельный вес газа и жидкости на линии насыщения — по [Л. 34 и 46] энтальпия и энтропия — по [Л. 33, 112 и 115] вязкость жидкости— по [Л. 19] вязкость газа — по [Л. 38] теплоемкость Ср — по [Л. 34, 46] скрытая теплота испарения—по [Л. 9 и 43] г), v и Ср перегретого пара и некипящей жидкости по [Л. 43] Я,—по [Л. 46].  [c.51]

Значения средних удельных теплоемкостей тСр перегретого пара  [c.86]

Пример 2-9. Определить падение температуры перегретого пара ( п.п=250°С), если давление пара Р1=0,7 МПа, удельная теплоемкость пара Ср=2433 Дж/(кг-К), расход пара 0=2,8 кг/с, длина паропровода-спутника /=2000 м, коэффициент местных потерь р=0,25, температура окружающей среды о=5°С и общее термическое сопротивление 6=1,067 м-К/Вт.  [c.111]

Удельная теплоемкость перегретого пара при р = onst является функцией не юлько 1емиературы, ио и давления, что установлено опьп-ным путем (рис. 44, а). Эмпирические зависимости Ср = Су р, Т) очень  [c.156]

Алгоритм и пример поверочного расчета подогревателей мазута типа ПМ. Исходными данными для поверочного расчета являются марка мазута расход мазута С , м /с начальная температура мазута °С номинальная конечная температура мазута °С давление греющего параПа температура перегретого пара 1 , °С удельная теплоемкость перегретого пара Дж/(кг-К) температура насыщенного пара °С материал  [c.387]

Пример расчета подогревателя мазута марки ПМР-13-240. Исходные данные марка мазута — МЮО расход мазута = 0,08 м /с начальная температура мазута = 70 С номинальная конечная температура мазута 135 С давление греющего пара = 1,6 10 Па плотность пара р = 8,07б6 кг/м температура перегретого пара г,,= 269 С удельная теплоемкость перегретого пара j = 2872 Дж/(кг К) температура насыщенного пара ( = 201,37 С материал труб — сталь теплопроводность материала труб = 46,5 Вт/(м К) геометрические характеристики аппарата наружный диаметр труб, несущих оребрение, i = 0,038 м внутренний диаметр труб, несущих оребрение, 0,033 м наружный диаметр наружных труб 0,089 м внутренний диаметр наружных труб 4в1Г м число ребер на трубе 2р= 24 высота ребра h = 0,019 м толщина ребра 8р= 0,001 м наружный диаметр трубы, по которой подается пар, d j = 0,015 м внутренний диаметр корпуса 1,832 м число ходов трубного пространства = 8 число труб п = 157 длина труб L = 3,7, м теплофизические характеристики конденсата плотность р = 862 кг/м теплопроводность 0,66 Вт/(м К) кинематическая вязкость = 0,16 10 м /с удельная теплота парообразования г = 1933,6- 10 Дж/кг.  [c.392]

Из таблицы Средняя удельная теплоемкость перегретого водяного пара, Отсчитанная от температуры насыщения (приложение 2) определяем ср = = 0,5965 ккал1кг град теперь  [c.229]

Значение (d vfdT )p зависит от кривизны изобар, построенных в координатах vT, кривизна которых весьма невелика. Поэтому даже малые по абсолютному значению погрешности в исходном уравнении состояния могут дать относительно большие погрешности при определении производных (т. е. тангенса угла наклона касательной к изобаре). Этим обстоятельством объясняется то, что многие ранее применявшиеся уравнения состояния перегретого пара, вполне удовлетворительно описывавшие связь между параметрами р, v и Т, оказывались полностью несостоятельными или в лучшем случае недостаточно точными при попытке использовать их для получения зависимости удельной изобарной теплоемкости от параметров.  [c.171]

В свете изложенного особый интерес представляет уравнение состояния перегретого пара М. П. Вукаловича и И. И. Новикова, выведенное теоретическим путем и основанное на разработанной ими теории реальных газов (см. 4.10). Это уравнение нё только правильно описывает связь между параметрами р, и и Г, но и дает согласованные значения для удельных теплоемкости, энтальпии и других величин.  [c.171]

Среднюю удельную изобарную теплоемкость перегретого водяного пара Ср в интервале от температуры кипения t, до t можно определить по схеме, показанной на рис. 11.16. Удельная теплота п. идуш,ая на изобарный перегрев пара от температуры ts до t, равна  [c.173]


Значения удельных объемов, энтальпии и энтропии для жидкости и перегретого пара в зависимости от температуры по изобарам помещены в табл. 1ЫП (ИМИ), а значения изобарной теплоемкости — в табл. И-IV (ИМУ). Данные об изобарной теплоемкости воды и пара в состоянии насыщения приведены в табл. П-Vlll (П1-УИ1).  [c.13]

Если подогрев вести при сверхкритическом давлении, то в течение всего процесса нельзя заметить ни одного момента, когда происходило бы кипение и испарение жидкости, как это имеет место при докритическом давлении. Физические параметры вещества (удельный объем, энтальпия, энтропия и др.) меняются непрерывно. Поэтому здесь трудно было бы протввопоставить понятия жидкость и пар. Однако если взять такие величины, как теплоемкости Ср и с , коэффициенты объемного расширения и другие первые производные от физических параметров по температуре и давлению, то можно видеть, что они, изменяясь, проходят через максимумы. Это означает, что в области максимумов имеет место резкое изменение свойств вещества, определенная перестройка его структуры, переход вещества из одной фазы — сверхкритической жидкости — в другую фазу — сверхкритический перегретый пар. Вопрос о границе между этими фазами в виде линии, узкой области или определенным образом расположенной полосы в настоящее время нельзя считать окончательно решенным. Часто за границу раздела принимают критическую изотерму.  [c.67]

В предыдущей задаче мы нашли, что сумма плотности энтальпии h и кинетической энергии постоянна вдоль линии тока. Для идеального газа с постоянной удельной теплоемкостью из уравнения для внутренней энергии и = + onst следует, что h = и + р/р = СрТ + onst. Следовательно, для него величина СрТ -1- / и постоянна вдоль линий тока. При адиабатическом изменении состояния идеального газа величина р -у /ут постоянна, поэтому она должна быть постоянна также и вдоль линий тока. Если теперь мы предположим, что в камере с перегретым паром, где он находится при температуре Т = 300° С = = 573° К и давлении р = Ъ атм, скорость потока равна нулю, то  [c.67]


Смотреть страницы где упоминается термин Удельная теплоемкость перегретого пара : [c.77]    [c.156]    [c.154]    [c.85]    [c.151]    [c.85]    [c.129]    [c.62]    [c.92]    [c.13]    [c.135]    [c.70]    [c.86]    [c.67]    [c.380]    [c.386]    [c.172]    [c.370]    [c.206]    [c.21]    [c.459]    [c.164]    [c.48]    [c.144]    [c.381]    [c.216]    [c.722]   
Смотреть главы в:

Техническая термодинамика и теплопередача  -> Удельная теплоемкость перегретого пара



ПОИСК



35 Зак на перегретом паре

Диаграмма Ts для 1 кг воздуха.......................Вкладка Средняя удельная теплоемкость перегретого водяного пара, отсчитанная от температуры насыщения

Перегретый пар

Средняя удельная теплоемкость перегретого водяного пара, отсчитанная от температуры насыщения

Средняя удельная теплоемкость сРт перегретого водяного пара, отсчитанная от температуры насыщения вккалкг-град

Теплоемкость перегретого

Теплоемкость перегретого пара

Теплоемкость удельная

Теплоемкость. Удельная теплоемкость



© 2025 Mash-xxl.info Реклама на сайте