П параметры пара начальные течение

При экспериментах на плоских решетках исследовался характер течения влаги и определялись потери энергии при различной начальной влажности и числах Re и М. Были исследованы две решетки листовых профилей (рис. 1) с различными шагами и формой каналов. Основные параметры пара для решетки типа А — число Mj = 0,45-4-0,90 Re = 1 10 -4-5-10 начальная влажность у = 2-4-3,5% для решетки типа Б — число Ml = 0,87 Re = 3-10 начальная влажность у = 8,5%. [c.219]

На рис. 5-24 и 5-25 изображены характерные принципиальные тепловые схемы для промышленных ТЭЦ. Первая из них (рис. 5-24) целесообразна для промышленных ТЭЦ небольшой мощности с тепловыми нагрузками в основном переменной величины в течение года. Для такой ТЭЦ (с генераторными агрегатами, имеющими номинальную мощность не более 6 ООО кет) следует применять повышенные начальные параметры пара (р = 35 ата, % = 435° С) и регенеративный цикл работы станции. Генераторные агрегаты для таких ТЭЦ обычно имеют теплофикационные турбины с регулируемым отбором пара и конденсацией (типа КО), что и принято на принципиальной схеме станции (рис. 5-24). [c.133]

Экономическая целесообразность повышения начальных параметров пара зависит также от степени использования устанавливаемого оборудования в течение года (так называемое число часов использования макс му-ма). Чем больше загрузка устанавливаемых турбин, тем выгоднее повышение начальных параметров пара. Поскольку экономия от повышения начальных параметров в конечном счете выражается в уменьшении расхода топлива, стоимость последнего является весьма существенным фактором при выборе начальных параметров. Чем дороже топливо, тем выгоднее экономить его. На выбор параметров пара влияет также себестоимость электроэнергии, вырабатываемой в системе, на которую будет работать проектируемая ТЭЦ. Чем дороже электроэнергия в системе, тем выгоднее повышение параметров ТЭЦ, создающее дополнительную выработку дешевой электроэнергии. [c.45]

Опыты различных исследователей [Л. 19, 43, 56, 64] показали, что при подводе к соплу не только перегретого, но и насыщенного пара, в том числе и пара, содержащего извне привнесенную влагу, скачок конденсации возникает только в сверхзвуковой части канала. Судя по измеренным распределениям статических давлений, процесс на участке от входного сечения сопла и вплоть до горла близок к изо-энтропийному, отвечающему расширению однородного не-конденсирующегося пара. Таким образом, при указанных здесь начальных состояниях пара расход через сопло и распределение параметров потока в сходящемся участке можно рассчитывать по обычным соотношениям для адиабатного течения газообразной среды. [c.155]

Сошлемся, например, на опыты, проведенные К. С. Поляковым [Л. 38]. Исследовалось, в частности, течение насыщенной воды через круглые насадки сравнительно малой длины l/d = 1,6). Опыты показали, что в интервале начальных давлений от 4,5 до 48 бар заметное парообразование в потоке регулярно возникало при снижении давления в жидкости всего на 1,5—2 бар. Такому перепаду давлений и начальным параметрам жидкости, использовавшейся в опытах, отвечает размер равновесных пузырьков пара порядка 10 мм. В то же время приведенные выше расчеты показывают, что возможность возникновения столь крупных пузырьков под действием флуктуационных явлений представляется маловероятной. [c.163]

Приведенный здесь вид зависимости, связывающей тепловосприятие среды с перепадом давлений и плотностью течения, относится к парам любых жидкостей. Абсолютное же количество тепла, участвующего в процессе и отвечающего одинаковым начальным параметрам и и конечному давлению р, естественно, зависит от свойств вещества. Влияние этих свойств сказывается через уравнение кривой упругости и теплоемкость конденсированной фазы. [c.209]

Экспериментальные исследования решеток обычно проводятся при независимом изменении чисел М, Re и влажности. При этом можно проследить влияние начальных параметров (перегрева вблизи верхней пограничной кривой и начальной влажности) на эффекты сжимаемости и вязкости. Действительно, представленные на рис. 11-3 графики распределения давлений отчетливо показывают, что расслоение кривых существенно зависит от уо (или А о). С уменьшением начального перегрева и при переходе в зону влажного пара сжимаемость сказывается более значительно в том же диапазоне изменений чисел Маха. Аналогичный вывод можно сделать, оценивая влияние Re. По мере снижения перегрева и увеличения влажности влияние этого параметра проявляется интенсивнее и область неавтомодельного течения по Re расширяется (Rea возрастает). [c.294]

М. Швабе подробно исследовал такое развитие течения около цилиндра. В частности, он измерил распределение давления вдоль контура цилиндра в различные моменты времени. На рис. 15.6 изображены полученные им распределения давления для различных стадий разгона. Параметр й, характеризующий отдельные кривые, означает расстояние от цилиндра до критической точки, находящейся в свободном течении позади пары вихрей. Мы видим, что в начальной стадии течения измеренное распределение давления довольно близко к теоретическому потенциальному распределению, но при дальнейшем развитии течения все более и более от него отклоняется. Г. Рубах сделал попытку исследовать развитие течения около круглого цилиндра на основе теории потенциального течения. Для этого он принял, что позади кормовой части цилиндра, примерно на таком же [c.395]

По характеру нагрузки электрические станции, и в том числе ТЭС, разделяют на б а-зовые, пиковые и промежуточного типа. Базовые электростанции характеризуются равномерно высокой загрузкой и высоким использованием оборудования в течение года. В качестве базовых используют обычно наиболее экономичные и современные электростанции, в том числе КЭС с крупными блоками, с высокими начальными параметрами и промежуточным перегревом пара, а также теплоэлектроцентрали. В периоды паводка базовыми электростанциями энергосистемы служат гидростанции, на которых не предусматривается регулирование стока воды в это время года. [c.21]

Можно представить следующую последовательность процесса неравновесной конденсации. В начальной стадии процесса вблизи точки насыщения А степень пересыщения пара увеличивается, поскольку капли критического размера должны быть большими, а вероятность их образования мала. В связи с увеличением пересыщения размер критических зародышей уменьшается, а вероятность их возникновения растет. Ввиду быстрого убывания вероятности флуктуаций с возрастанием их размеров начало фазового перехода определяется вероятностью возникновения зародышей именно критического размера, в связи с чем при расчете неравновесной конденсации учитывается образование только этих зародышей. Далее за счет увеличения степени пересыщения в начальной стадии процесса конденсации зародыши, которые в начальный момент имели критический размер, через небольшое время окажутся больше критических, и их рост будет продолжаться. Скорость образования зародышей критического размера велика и составляет примерно частиц в единице объема, и поэтому несмотря на их малый размер (Гсг=10 см) общая поверхность, на которой происходит конденсация, достаточно велика. За счет быстрого образования зародышей и их дальнейшего роста происходит интенсивное увеличение массы жидкости и выделение тепла. Обычно величина /СрТ порядка единицы и поэтому появление даже небольшого количества жидкой фазы может заметно повлиять на параметры течения. Выделение тепла не только останавливает рост пересыщения, но и приводит к уменьшению степени пересыщения. Образование новых зародышей, которое в сильной степени зависит от величины пересыщения, сразу же прекращается, и в дальнейшем конденсация идет уже на вновь образовавшихся ядрах. [c.51]

Согласно Правилам Регистра СССР, ТЗХ должна обеспечивать при установившемся свободном заднем ходе судна не менее 70 % расчетной частоты вращения переднего хода в течение не менее 30 мин. Мощность заднего хода должна быть достаточной для обеспечения торможения судна в приемлемый период времени. Рекомендуется для турбин переднего хода и ТЗХ принимать начальные параметры пара одинаковыми. Вместе с тем для обеспечения надежной работы конденсатора температура отработавшего в ТЗХ пара не должна превышать 250—120 °С (в зависимости от конструкции конденсатора). Для соблюдения этих условий в установках с высокими начальными параметрами пара температуру пара с помощью увлажнительных устройств снижают до х = 380ч-400 °С. [c.178]

В соплах Лаваля также действуют все факторы, подавляющие и генерирующие турбулентность (в конденсирующемся и парокапельном потоках). Вблизи минимального (критического) сечения, в котором М=1, продольные градиенты давления достигают максимальных значений и пограничный слой ламинаризируется. За минимальным сечением реализуется конденсационный скачок, положение и интенсивность которого определяются начальными параметрами пара и профилем в расширяющейся части сопла за минимальным сечением. Конденсационный скачок турбулизирует пограничный слой за критическим сечением, а выпадающая при конденсации мелкодисперсная влага частично подавляет генерируемую турбулентность. При достаточной интенсивности конденсационный скачок может вызвать отрыв ламинаризированного в минимальном сечении слоя отрыв локализуется в последующем конфузорном сверхзвуковом течении. Подчеркнем, что при работе сопла на нерасчетных режимах с адиабатными скачками уплотнения в расширяющейся части конденсационный скачок обеспечивает менее интенсивную диссипацию кинетической энергии в сопле, так как способствует снижению интенсивности адиабатного скачка и вследствие турбулизации пограничного слоя предотвращает его отрыв. [c.213]

На современной крупной отопительной ТЭЦ благодаря высоким начальным параметрам, сниженному давлению пара в отопительных отборах и покрытию пиков отопительной нагрузки водогрейными котлами (а ц = = 0,50 - 0,65) изменение расхода пара в течение года относительно невелико. Так, для тур-боустановки типа Т-250-240 при полной электрической нагрузке изменение расхода пара не превышает 25—30%, т.е. находится в пределах возможного изменения нагрузки котлоагрегата на тощих углях или даже АШ. [c.192]

Электростанция Нейгоф, первая очередь которой на давление 32 ати была построена в 1925 г., наряду с электростанцией Тифстак является важнейшим источником энергоснабжения в системе гамбургских электростанций. Эта компания в течение 1955— 1957 гг. установила первый конденсационный турбоагрегат на наивысшую начальную температуру пара, какая когда-либо применялась на электростанциях общего пользования в ФРГ. Параметры пара перед турбоагрегатом были выбраны 180 ати и 600° С при иромежуточном перегреве пара до 520° С. Одновальный турбоагрегат имеет мощность 80 Мет и обеспечивается паром ог котлоагрегата типа Бенсон производительностью 225 г/ч. По условиям графика нагрузки в течение года имеют место около 100 пусков и остановок блока. [c.125]

В процессе набора оборотов происходит прогрев турбины, паропроводов, парозапорной арматуры паром умеренной температуры. За счет увеличения давления и углубления вакуума число оборотов турбины доводится до рабочего, и турбогенератор включается в сеть. Поскольку включение турбогенератора в сеть производится задолго до достижения на котле номинальных параметров пара, дальнейший набор нагрузки осуществляется путем увеличения не только расхода пара, но и параметров его с соответствующей форсировкой котла. В течение всего этого времени происходит непрерывный прогрев турбины и паропроводов. Повьшюнпе начальных параметров пара производится вплоть до набора турбиной полной нагрузки, хотя на рабочие параметры можно выйти и значительно раньше. [c.43]

Характер течения газового потока в таком осесимметричном сопле ыало отличается от течения в искаженном (в виду малости искажения контура). Параметры течения в этом сопле можно определить различны ш способами. Наиболее просто распределение давле(шя а скорости опреде-мются по одномерной теории (известно распределение газодинамической функции ц ( -1 j), однако при втом получается относительно большая погрешность в определении возмущенных боковых сил и моментов (в сторону их завышения). К атому особенно "чувствительна" начальная часть сопла в пределах О i х s. Более точные результаты получаются в случае учета двумерности потока в осесимметричной сопле. Для опредеяаниа параметров 1 азов(лго потока в этом сляае удобно использовать метод, описанный в [2]. Полученные давления и скорости будем называть пара- [c.21]

Экспериментальная часть работы складывалась из серии опытов по исследованию процессов истечения нагретой воды, смеси нагретой воды с воздухом и смеси влажного пара с воздухом. Цель этих исследований — установление зависимостей массовых расходов истекающих сред от.начальных параметров, состава смеси и геометрии канала. В ходе эксперимента уделялось внимание вскрытию физической сущности происходящих процессов — распределению параметров среды по длине канала, кризису течения, степени метастабильности. Исследованию подвергались цилиндрические каналы с острой входной кромкой различного диаметра и длины. В процессе проведения каждога опыта оставались постоянными параметры перед участком истечения и состав смеси. [c.24]

Характер процессов в потоке конденсирующегося пара при заданных геометрических параметрах межлопаточного канала определяется газодинамическими режимными параметрами течения и начальным состоянием среды. Как показали экспериментальные (гл. 3) и расчетные (в рамках одномерной теории) исследования [61], расширение перегретого и насыщенного пара в сопловых решетках протекает с переохлаждением, близким к предельному (зона Вильсона), после чего начинается интенсивное влагообразо-вание. Важные особенности этого сложного нестационарного процесса были рассмотрены в гл. 3 (по данным экспериментальных исследований). Очевидно, что в рамках изложенного выше подхода (см. 4.2) к расчету спонтанно конденсирующегося конфузорного потока пара влияние пограничного слоя и некоторые аспекты перехода через зону Вильсона не могут быть учтены (см. 3.2). [c.136]

Следует еще раз вернуться к роли режимного параметра га, определяющего перепад давлений на клапане. С увеличеним га амплитуда пульсаций снижается, а частота меняете слабо. Эта тенденция обнаружена в экспериментах при любой начальной влажности, а также на перегретом и сухом насыщенном паре. Следовательно, с увеличением перепада давлений на клапане процессы возникновения, развития и срыва вихрей в отрывных зонах интенсифицируются, что объясняется увеличением градиентности течения на предотрывных участках чаши и диффузора, а также заметным смещением линий отрыва и интенсификацией процессов переноса массы и импульса в этих областях. [c.250]

Подчеркнем еще раз, что если при течении в криволинейном канале отрывы приводят к интенсивной конденсации пара, то в потоке недогретой жидкости отрывы вызывают интенсивное парообразование. Опыты показали, что при различных начальных параметрах распределение давлений сохраняется качественно неизменным. Однако обнаружено значительное влияние геометрического параметра bifa на коэффициент сопротивления канала и его зависимость от недогрева АГн. Соответствующие графики приведены на рис. 7,19, а в виде зависимости относительного коэффициента сопротивления = от недогрева, где — коэффициент сопротивления канала в однофазной среде. Кривые расслаиваются п( геометрическому параметру Ь при относительном недогреве ДГн 30-10 з. Можно полагать, что при малых недогревах, в канале последовательно формируется пузырьковая, а затем и парокапельная структура коэффициенты потерь при этом достигают максимальных значений. Источниками дополнительных потерь кинетической энергии являются интенсификация вторичных вихревых течений, расширение отрывных зон, фазовые переходы, взаимодействие фаз, неравновесность и метастабильность процесса. [c.258]

Теоретические исследования [7.11 течений пара с начальными параметрами ро -= 0,6 МПа и Го = в сопловой решетке G-9012A при дозвуковом потоке показали, что по всей длине сопла пар расширяэтся с полным переохлаждением и в косом срезе в дозвуковой части возникает нестационарная конденсация пара. [c.268]

Это объясняется тем, что все турбинные ступени ЦВД работают в областях дозвуковых скоростей, начальной влажности и развитой турбулентности, а ступени ЦНД, работаюш,ие во влажном паре, наряду с повышенной турбулентностью имеют развитое пространственное течение и значительное изменение параметров по высоте, что существенно снижает процессы спонтанного образования влаги. В отдельных случаях на рабочих лопатках активного типа может происходить спонтанная конденсация пара не во всем потоке, а лишь в зоне спинки и косого среза, даже в случае, если процесс расширения пара на выходе не пересекает зону Вильсона. Размер частиц при этом может достигать Гд = (1—3)-10" м, т. е. выше, чем для условий спонтанноTi конденсации в соплах Гд 0,3-10 м. [c.268]

Несколько особо стоит вопрос в тех случаях, когда пар от УУ с параметрами 3,5 МПа, 435° С летом не находит потребителей. Не исключено, что избытки пара от УУ будут наблюдаться в течение значительной части годового времени. Наиболее простым и экономичным путем использования избытков пара от УУ является направление его на существующие турбоустановки, являющиеся приводами крупных турбоко.мпрессоров, электрогенераторов и других механизмов. Такие турбоустановки с начальным давлением пара 2,9—3,5 МПа имеются пока на многих заводах. Надежность пароснабжения этих потребителей может быть обеспечена подтопкой УУ (см. 5.4). [c.170]

Турбулентная паровоздушная струя с отрицательным коронным разрядом (рис. 1, а). Дозвуковая турбулентная паровоздуп1ная струя создавалась в результате истечения водяного пара из сопла диаметром 0.28 сж в затопленное воздушное пространство с давлением р = = 980 мбар [3, б, 7]. Параметры на срезе сопла (температура То = = 380-630 К, скорость пара = 200-300 ж/с) обеспечивали режимы течения с разным пересыщением пара. В струе имелись классические начальный, переходный и основной участки течения (на срезе сопла число Рейнольдса Ке 2 10 ). В струю, в разных ее сечениях, вводилась коронирующая игла 1 - электрод отрицательного коронного разряда. Выбирались такие условия на срезе сопла, при которых в отсутствие коронного разряда конденсация протекала вяло или вообще отсутствовала, но при введении отрицательных ионов конденсация на них могла развиваться. Такая электрическая конденсация в струях подробно описана в [7. [c.716]

Индексом I обозначены параметры жидкости, не догретой до температуры насыщения. Из предположения о несжимаемости жидкости следует, что v, = onst. Решение уравнения (7.6.24) нозволяет найти координату сечения канала, в которой h = Ts, и течение недогретой жидкости переходит в пузырьковый режим. Этот режим течения будет описываться в рамках модели равновесного потока. Так как давление и температура смеси на начальном участке меняются слабо, можно считать, что плотность пара постоянна (pg = onst). Тогда из уравнений сохранения массы ц внутренней энергии для равновесного двухфазного потока получим [c.242]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...