Трубы для пара и воды

На выносные циклоны включаются преимущественно экранные контуры котла. Надежная работа этих контуров, связанных с циркуляционным контуром котла отдельными соединительными трубами по пару и воде, в сильной степени зависит от точности расчетного определения паропроизводительности этих контуров при различных топочных режимах работы котла. Для определения паропроизводительности отдельных элементов котла необходимо осуществлять подробный тепловой расчет котла и устанавливать величину тепла, передаваемого в топке путем лучеиспускания. Как известно, количество тепла, поглощаемого в топке путем лучистого теплообмена, зависит от количества, вида и способа сжигания топлива, температуры подогрева воздуха, избытка воздуха и т. п. [c.83]

Значения Хо для этих значений шероховатости представлены на рис. 2-3. В тех случаях, когда поток не достигает автомодельной области (например, при движении воды с температурой примерно до 150°С в трубах малого диаметра и при скоростях до 0,3 м/с), коэффициент трения целесообразно определять по номограмме 11. Если при этом значения Re для пара и воды при температуре насыщения резко различаются, коэффициент трения для пароводяной смеси определяется по формуле [c.13]

Трубы бесшовные для пара и воды высоких параметров [c.198]

Пуск в работу инжектора производят в такой последовательности сначала проверяют наличие питательной воды в баке и ее уровень, затем открывают вентили на всасывающей, нагнетательной и паровой линиях. Медленным поворачиванием до отказа ручки открывают игольчатый клапан для пропускания пара в инжектор. Пар, поступающий в инжектор, проходит по конусам и через вестовой клапан выходит в вестовую трубу, увлекая за собой воздух, находящийся в инжекторе. Сбрасывание пара инжектором через вестовой клапан продолжается до тех пор, пока пар не вытеснит полностью воздух из инжектора и не начнет засасывать воду. При появлении из вестовой трубы струи пара и воды уменьшают подачу их в инжектор. [c.140]

Примечания I. Размер D2 (см. рис. 10.2, а) равен внутреннему диаметру присоединяемой трубы. 2. Компенсаторы для пара и воды рассчитаны на Р.-= = 2,5 МПа (25 кгс/см ) и температуру 200 °С. 3. При подборе компенсатора компенсирующую способность следует принимать на 50 мм меньше, чем указано а таб.т. 8.5. [c.132]

Таблица 72 Материал труб для пара и горячей воды

Поправочный коэффициент j = (Г/Тст) Для дымовых газов и воздуха вводится только при их нагревании, при охлаждении газов и воздуха, а также при течении по трубам пара и воды С, = 1. [c.205]

Для определения высоты парового пространства в сборнике деаэрированной воды (см. рис. 188) необходимо найти величину h" пространства, где располагаются трубы отвода пара и воздуха в конденсатор выпара. [c.348]

Особое внимание при проектировании было обращено на то, чтобы предотвратить протечки пара и воды в газовый контур, а газа — в паровой контур и чтобы все сварные швы, которым угрожает хотя бы малейшая возможность повреждения, находились вне корпуса парогенератора. Для выполнения этого требования оба конца каждой трубной секции выводятся через стенки корпуса наружу, где подсоединяются к соответствующим коллекторам. Главное преимущество такой конструкции состоит в возможности заглушить секцию при разрыве какой-либо трубы внутри корпуса. В местах, где трубы проходят сквозь стенки корпуса, [c.71]

В целях определения тепловой нагрузки по высоте топки выполняется позонный тепловой расчет топочной камеры, с помощью которого рассчитываются температуры продуктов сгорания в конкретных зонах и тепловая нагрузка радиационных поверхностей нагрева для оценки надежности работы металла труб. Данные этих расчетов используются при разработке тепловой схемы котла, выборе скоростей пара и воды, расчете температуры стенок металла трубных поверхностей нагрева, подборе марки стали поверхностей нагрева и неохлаждаемых креплений и т.п. [c.19]

Определяемые изложенным методом значения действительных паросодержаний подъемных труб позволяют получить их связи с основными параметрами, определяюш,ими условия естественной циркуляции. Как и при определении сопротивлений, различные исследователи находили внешне весьма значительно отличающиеся друг от друга зависимости для паросодержаний [Л. 7, 8, 9J, однако при всем разнообразии зависимостей все они сходны в том, что основными величинами, определяющими паросодержание в трубе, являются объемные расходы пара и воды в ней. Вторым по значению фактором являются физические характеристики пара и воды, т. е. давление в трубе. Наконец определенное влияние оказывает и диаметр трубы в области обычно применяемых в котлостроении труб это влияние невелико и во многих случаях может не учитываться. При трубах диаметром менее 25 мм влияние диаметра становится более заметным. Оно может быть связано с изменением размеров паровых пузырей вследствие происходящих с уменьшением диаметра трубы изменений профиля скоростей в трубе. [c.249]

I — активная зона и отражатель 2 — верхний защитный экран 3 — металлический кожух 4 — тепловая изоляция 3 — трубы для перегрузки и СУЗ б — корпус реактора 7 — перегрузочная машина 8 — площадка для перегрузки 9 — выход пара 10 — парогенераторы и — вход питательной воды 12 — газораспределительная камера 13 — [c.157]

Для предохранения людей от ожогов выбрасываемыми из выкидной трубы паром и водой открытая часть трубы должна быть ограждена или отведена в безопасное место. [c.226]

Распределение скоростей пара и воды при подъемном движении смеси в трубе с учетом скольжения дано схематически на рис. 2-7 для пузырьковой и стержневой форм потока. [c.49]

Защитные патрубки. Во всех местах ввода в барабан воды или пара, температура которых отличается от температуры стенок барабана, устанавливают промежуточные защитные патрубки (рубашки), обеспечивающие наличие зазора между врезаемыми трубами и стенкой барабана и тем предохраняющие его от местного нагрева или охлаждения. Не всегда, однако, такие рубашки могут защищать соседние участки барабана от чрезмерных напряжений и возникновения трещин в металле. Считается предпочтительным введение труб с более нагретой или более холодной рабочей средой в паровое пространство барабана, поскольку слой почти неподвижного пара между трубами и поверхностью трубного отверстия барабана проводит тепло гораздо хуже, чем слой воды вокруг труб, введенных ниже ее уровня. В верхнюю половину барабана включены в современных котлах питательные трубопроводы, трубы для фосфатирования и труб ы для разогрева паром котловой воды при растопке котла. Но в паровой объем не могут быть включены трубы, соединяющие внутреннюю часть барабана с нижними штуцерами водоуказательных колонок. Эти труб ы врезаются в барабан не по его радиусу, а горизонтально, чтобы исключить возможность сохранения в них небольшого объема воды при упуске ее уровня в барабане (см. рис. 5-10). Водоуказательные колонки непрерывно охлаждаются, и находящийся в их верхней части пар конденсируется, что приводит к непрерывному медленному движению воды через нижние соединительные трубы в барабан. Температура этой воды всегда немного ниже температуры насыщения. Неподвижный слой воды внутри защитных рубашек интенсивно передает тепло и способствует неболь- [c.125]

Гидравлическое сопротивление. Для осуществления процесса разделения пара и воды требуется затрата энергии. Перепад давления на входе и выходе сепараторов является важным показателем, влияющим как на собственно процесс сепарации (изменение параметров пара), так и на другие внутрикотловые процессы—циркуляцию и отложение накипи в трубах (с уменьшением кратности циркуляции интенсифицируется отложение накипи). [c.5]

Устройство скользящих опор позво .яет устанавливать опытную трубу в вертикальном, горизонтальном и любом промежуточном положениях. Пройдя паровую рубашку, пар поступает в рабочее пространство опытной трубы, соприкасаясь с ее холодной поверхностью, конденсируется и затем отводится. Отвод конденсата из паровой рубашки и из рабочего объема опытной трубы производится раздельно (не показано). Для наблюдения за характером конденсации на опытной трубке предусмотрено смотровое окно. Охлаждающая вода поступает в опытную трубу из водопровода через уравнительный бачок. Расход пара и воды регулируется с помощью вентилей. Расход конденсата, образовавшегося в рабочем пространстве опытной трубки, определяется путем взвешивания расход воды, проходящий через нее, определяется с помощью диафрагмы. Измерение температуры пара, поступающего в рабочее пространство опытной трубы, и выходящего из нее конденсата производится с помощью термопар, спаи которых установлены в соответствующих штуцерах 5. Избыточное давление пара может измеряться U-образным ртутным манометром. Температура воды, входящей и выходящей из опытной трубки, измеряется также термопарами, установленными в штуцерах (не показано). Для измерения температуры внешней поверхности опытной трубки в стенке заложены спаи нескольких термопар (см. рис. 5-1). [c.275]

Для предупреждения аварии котла вследствие упуска воды на верхней образующей жаровой трубы ввертывается предохранительная пробка, состоящая из латунной гильзы с отверстием по оси, которое заливается легкоплавким сплавом из 87 /о свинца и 13 /о сурьмы. При аварийном опускании уровня воды сплав плавится и через отверстие в гильзе в топку врываются пар и вода и заливают огонь. [c.70]

В том случае, когда инжектор не нагнетает воду в котел, через вестовую трубу выходит пар или вода. Для включения инжектора в работу нужно быстро закрыть доступ пара, повернув рукоятку влево (вправо) до отказа, затем снова повернуть рукоятку вправо (влево), и так повторять до тех пор, пока инжектор не будет работать. Если инжектор все же не удается пустить в работу, то нужно закрыть вентиль на паропроводе, облить корпус инжектора холодной водой, открыть спускной кран на нагнетательном трубопроводе и повторить перечисленные выше операции кран, как только появится вода под напором, следует закрыть. [c.289]

Приводим в качестве примера некоторые данные по трубопроводам пара и воды, применяемым на электростанциях с серийными параметрами табл. 13.6 — для бесшовных труб с шероховатостью йэ —0,2 мм и табл. 13.7 —для сварных труб больших диаметров с шероховатостью , = 0,3 мм. [c.201]

Определяют площади поверхностей нагрева КУ из уравнения теплопередачи для этих поверхностей. Предварительно необходимо выбрать тип оребренных труб и параметры оребрения. Средний коэффициент теплопередачи рассчитывают в соответствии с рекомендациями нормативного метода теплового расчета паровых котлов. До определения коэффициента теплопередачи находят скорость рабочих тел, проходящих через поверхности нагрева КУ. Рекомендуются значения скорости в пределах = 10—12 м/с, скорости пара и воды в трубах = 10—15 м/с = 1,2—1,8 м/с соответственно. [c.304]

Определение и п . Значения и определялись путем просвечивания трубы, заполненной водой и паром, той же плотности, какую они имеют в смеси. Если плотности воды и пара в смеси (pi и рз) несколько отличались от таковых в потоках чистого пара и воды (р п р ), то вместо скорости счета и щ получались скорости счета и В этих случаях для определения и использовались формулы [c.98]

Трубы для трубопроводов горячей воды и пара должны поставляться по ГОСТ 10706-76, т. е. с гарантированными химическим составом, механическими свойствами и они должны выдерживать гидравлические испытания (давлением, рассчитанным исходя из условия достижения допустимого напряжения, равного 90 % от гарантированного для данной марки стали предела текучести). [c.312]

Однако при увеличении пароотбора из i-ro аппарата уменьшается температура вторичных паров этого аппарата и соответственно уменьшается производительность (г + 1)-го, (i + 2)-го и т. д. аппаратов. В связи с этим в отдельных случаях при чрезмерном развитии пароотбора производительность МВУ может уменьшиться. В условиях эксплуатации для нормальной работы вакуумных выпарных установок осуш ествляется перепуск пара на конденсатор по трубам оттяжки неконденсированных газов. Представляет интерес оценка влияния этого перепуска на производительность и экономичность (удельный расход пара и воды) МВУ Эти данные необходимы при выборе оптимальной величины пароотбора на стадии проектирования МВУ, а также для оценки изменений производительности и экономичности выпарных установок при переменных режимах пароотбора. [c.162]

Приведенный пример с котлом производительностью 50 т/ч показывает, что более полно и эффективно используется водяной объем уравнительной емкости (барабана) при выключении этой емкости из циркуляционного потока, а это значительно увеличивает эксплуатационную надежность работы котлов с естественной циркуляцией (следует учитывать, что по данным Госгортехнадзора аварийные пережоги экранных труб в барабанных котлах происходят в основном за счет упуска воды в барабане). Другие достоинства и преимущества применения безбарабанных испарительных контуров с естественной циркуляцией отмечены в конце настоящей главы. Здесь следует лишь отметить, что указанные емкости могут быть выполнены в виде одного или ряда отдельных коллекторов из труб большого диаметра обычного сортамента. Эти коллекторы должны быть связаны между собой соединительными трубами по пару и воде. Практически определение размеров уравнительной емкости с достаточной точностью может производиться, исходя из подсчета размеров емкости, необходимой для обеспечения надлежащего водного запаса при перерыве в питании. Объем горизонтальной емкости, м , подсчитывается исходя из условия заполнения его водой до оси коллектора [c.79]

Для обеспечения надежной бескавитационной работы рециркуляционных труб 4 экранов и котельных пучков верхние разделительные коллекторы этих поверхностей нагрева должны быть всегда заполнены водой. Минимальная высота подъема уравнительных емкостей относительно оси верхних разделительных коллекторов Н АН, где АН — расхождение уровней, подсчитываемое по формуле (5-11). В обычных экранных контурах, включенных на выносные циклоны, питание контура происходит по трубам непосредственно из барабана. Благодаря этой связи с барабаном в циклонах таких контуров отсутствуют значительные колебания уровня воды, так как компенсация непрерывно изменяющегося объема набухания происходит за счет уравнительного водяного объема барабана. Для компенсации набухания водяного объема, а также для обеспечения надлежащего запаса питательной воды при перерыве в питании в коллекторных безбарабанных коглах необходимо обеспечивать установку горизонтальных емкостей 1 достаточного объема. Указанные емкости могут быть выполнены в виде одного или ряда отдельных коллекторов из труб больщого диаметра обычного сортамента. Эти отдельные коллекторы должны быть связаны с циклонами и между собой соединительными трубами по пару и воде. Практически определение размеров уравнительной емкости с достаточной точностью может производиться исходя из подсчета размеров емкости, необходимой для обеспечения надлежащего водного запаса при перерыве в питании. Объем горизонтальной емкости подсчитывается из условия заполнения его водой до оси коллектора [c.132]

Предназначены для предотвращения обратного потока пара и воды температурой до 300° С, устанавливаются на горизонтальных и вертикальных участках трубопроводов с направлением потока среды под захлопку и присоединяются к трубопроводу сваркой. Корпус клапана выполнен в виде трубы, в которую вварено уплотнительное седло и приварены фланцевые втулки для размещения в них осей захлопки. Соединение фланцевых втулок с заглушками выполнено на прокладке и дублируется обваркой на ус . Уплотнительные поверхности седла и захлопки наплавлены сталью аустенитного класса повышенной стойкостп. Основные детали клапана — корпус, седло, захлопка — выполнены из углеродистой стали. Гидравлические испытания клапанов на прочность проводятся пробным давлением Рдр, а на герметичность давлением р ц, указанными ниже [c.165]

Трубы наружным диаметром менее 20 мм из стали 12Х18Н10Т по ГОСТ 9941—72 и 08Х18Н10Т по ТУ 14-3-796—79 допускаются к использованию для трубопроводов отбора проб пара и воды. [c.78]

Стальные бесшовные детали трубопроводов, предназначенные для соединения труб трубопроводов пара и горячей воды с условным давлением не более 10 МПа и температурой до 450 °С изготовляют по ГОСТ 17374—83 — ГОСТ 17380—83. Указанными стандартами определены типы и основные параметры (ГОСТ 17374—83) конструкция и размеры деталей отводов крутоизогнутых (ГОСТ 17375—83) тройников равнопроходных и переходных (ГОСТ 17376—83) переходов концентрических и эксцентрических (ГОСТ 17378—83) заглушек эллиптических (ГОСТ 17379—83), а также технические требования (ГОСТ 17380-83). [c.301]

Кроме того, одной из основных причин нарушения нормальной эксплуатации испарительных контуров с выносными циклонами является значительное отклонение расхождения уровня воды в циклоне и барабане от намеченных расчетом. В связи с этим вопрос о контроле за соответствием действительного расхождения уровня воды проектному имеет огромное практическое значение, а поэтому пуск и наладка любого котла, снабженного экранным контуром с выносными циклонами, должны обязательно сопровождаться необходимой проверкой и контролем за понижением или повышением уровня воды в циклоне при различных нагрузках котла, в том числе и максимальной. Посадка уровня воды в циклоне относительно оси барабана при работе котла с различными нагрузками зависит, как известно, от выбора схемы, размера соединительных трубопроводов по пару и воде между циклоном, сборным коллектором, уравнительными емкостями или барабаном. Для каждого испарительного контура, включенного на выносной циклон, все коэффициенты запаса по застою и опрокидыванию обеспечиваются при определенном, принятом в проекте, положении уровня воды в циклоне. Значительное опускание уровня воды ниже расчетного может приводить к нарушению надежности работы и вызывать неустойчивость циркуляции в отдельных слабообогреваемых трубах этого контура, особенно при небольшой его высоте. Значительные отклонения в опускании уровня воды в циклоне от проектного могут приводить, как уже отмечалось выше, [c.85]

Для вертикальных труб этого диаметра полезные напоры во всей исследованной области скоростей пара и воды увеличиваются с приведенной скоростью пара, причем это увеличение постепенно замедляется. Для наклонных труб зависимость от приведенной скорости пара менее резкая, а при низких давлениях и больших скоростях циркуляции обнаружи- [c.240]

При помощи трубопроводов осуществляется гидравлическая связь между отдельными агрегатами установки. Трубопроводы жидкометалл ических систем не имеют классификации, подобной классификации трубопроводов для пара и горячей воды, где в качестве характерных признаков использованы давление и температура, а также указано предельное значение диаметра трубы, начиная с которого распространяется действие правил. [c.103]

Чтобы предотвратить коррозию труб парового котла, необходимо довести до минимума содержание кислорода, растворенного в воде. Так как всегда существует некоторый подсос атмосферного воздуха в ступени низкого давления паровой системы, то необходимо оборудование для постоянного удаления кислорода из питающей воды. Эту функцию выполняет деаэратор, схематически показанный на рис. В-9. Вода в него поступает сверху, а удаляется снизу резервуара. При этом она движется через последовательно расположенные пластины с отверстиями навстречу пару, подаваемому снизу. Пар и вода проходят через одни и те же отверстия в пластинках. Размеры отверстий выбраны такими, чтобы обеспечить хорошее смешение пара и воды. Каждая пластина снабжена переливной трубой для сброса излишка жидкости. Такие про-тивоточные колонны с непрерывным движением жидкости были предложены Целье в начале XIX в. [c.21]

Лирообразные и омегообразные компенсаторы, хотя и обладают большей компенсирующей способностью, из-за сложности изготовления применяются редко. Компенсаторы П-образного типа, выполненные из гнутых труб, применяют для любых параметров пара и воды. Их компенсирующая способность зависит от радиуса изгиба отводов и ширины вылета чем больше радиус изгиба и ширина вылета, тем больше компенсирующая способность компенсатора. П-образные компенсаторы, изготовленные из секторных отводов, можно применять только для трубопроводов с наружным диаметром свыше 465 мм. [c.19]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...