Кремний Давление паров

Ранее [6] исследовалась кинетика роста силицидных покрытий на молибдене при силицировании в паровой фазе кремния в условиях вакуума при температурах до 1800 С. В данной работе исследуются структура, текстура, жаростойкость, микротвердость силицидных слоев, полученных в интервале температур 1350—1700 С при регулируемом давлении паров кремния. [c.68]

При низких и средних давлениях все примеси попадают в пар только вследствие уноса котловой воды. При высоких давлениях пар оказывается способным непосредственно растворять в себе и тем в большей степени, чем выше давление, кремнекислоту. Так как кремнекислые отложения в турбинах вызывают резкое снижение экономичности и мощности, то для установок высоких и сверхвысоких давлений необходимо нормирование чистоты пара и воды, в том числе и питательной воды, в отношении содержания кремне-кислоты. Это требует включения в систему водоподготовки также различных устройств для обескремнивания добавочной воды. [c.9]

В последние годы резко повысился интерес к таким широкозонным полупроводниковым материалам как карбид кремния и нитриды элементов III фуппы Периодической системы. Эти материалы обладают очень высокими температурами плавления и чрезвычайно высокими давлениями паров летучих компонентов над собственными расплавами. Для выращивания достаточно крупных монокристаллов этих материалов приходится использовать кристаллизацию из растворов и различные методы кристаллизации из газовой фазы, в том числе в аппаратуре высокого давления. Получение достаточно крупных и совершенных монокристаллов этих широкозонных полупроводников связано с преодолением большого количества принципиальных сложностей и, за исключением карбида кремния, еще не вышло за рамки лабораторных исследований. [c.44]

На основной режимный график наносят данные изменения по времени основных показателей режима работы котла (нагрузка, температура и давление пара, уровни, величина непрерывной продувки), его водного режима и качество воды и пара — удельную электропроводимость, концентрацию соединений кремния, натрия, значение показателя pH наиболее характерных проб пара. [c.289]

В качестве примера в табл. 16 приведены давления паров алюминия, никеля, кремния и молибдена при температурах такого же порядка, как температуры, используемые в экспериментальных установках при алитировании никеля и силицировании молибдена циркуляционным методом. [c.45]

Давление паров (—lg р) алюминия, никеля, кремния и молибдена, рассчитанное по различным исходным данным [c.45]

В опытах по алитированию никеля циркуляционным методом температура алюминия не превышала 1300 К, а при силицировании молибдена температура в зоне расположения кремния была около 1500 К, давление паров в этих температурных условиях в соответствии с табл. 16 несколько меньше 10 мм рт. ст. [c.46]

К, температуре молибдена 1350 К, времени изотермической выдержки 90 мин, исходном парциальном давлении паров тетрахлорида кремния в холодной установке 150 мм рт. ст. и общем рабочем давлении в муфеле после добавления аргона 760— 780 мм рт. ст. [c.85]

С учетом изложенного выше температурная зависимость активности кремния и парциальных давлений компонентов диссоциативного испарения карбида кремния может быть представлена графиком в координатах gpi ai)— 1/Т (рис. 4). Из графика видно, что уже при 2300° К давление паров над карбидом кремния достигает 10 атм, следовательно, применение карбида кремния в вакуумной технике выше этой температуры вряд ли может быть рекомендовано. [c.220]

Такими растворителями могут быть кремний, имеющий температуру кипения 2600° С, медь (2600° С) и железо (3000° С). При одной и той же температуре парциальное давление паров алюминия над сплавом гораздо ниже, чем над чистым алюминием. Вследствие этого потери алюминия при его восстановлении в присутствии другого металла будут значительно ниже. Кроме того, растворение алюминия в другом металле затрудняет образование карбида алюминия. [c.449]

Фиг. 54. Результаты подсчета парциальных давлений кислорода, кремния и марганца а — в зависимости от температуры б — в зависимости от состава флюса в — в зависимости от парциального давления паров железа [20].

Результаты подсчетов В. И. Дятлова приведены на фиг. 54. Из фигуры следует, что с увеличением температуры увеличивается диссоциация окислов кремния и марганца, поступающие в зону дуги из флюса (фиг. 54, а) увеличение или уменьшение содержания окисла элемента во флюсе вызывает соответствующее увеличение или уменьшение парциального давления этого элемента (фиг. 54, б) увеличение или уменьшение парциального давления паров железа, зависящее от режима сварки, изменяет парциальное давление паров марганца и кремния (фиг. 54, в), что должно изменять концентрацию этих элементов в сварочной ванне. [c.100]

Приняв температуру металла в сварочной ванне 2450° (гл. V, п. 16), В. И. Дятлов подсчитал равновесные концентрации кремния и марганца (табл. 21) для крайних значений давления паров железа, [c.101]

Результаты расчета В. И. Дятлова для крайних значений парциальных давлений паров железа по легированию металла марганцем и кремнием для различных составов флюса приведены в табл. У.20. [c.256]

В некоторых специальных случаях применения используют синтетические масла другого класса — силиконы. Их выпускают в широком диапазоне вязкостей. Стоимость силиконов очень высокая. Силиконы химически инертны и способны выдерживать без разложения значительно более высокие температуры, чем минеральные масла. Они обладают хорошим сопротивлением воздействию пламени, поэтому их применяют в специальных случаях как плохо воспламеняющиеся жидкости. Силиконы используют также в технологии глубокого вакуума благодаря низкому давлению паров. Однако, когда температуры достаточно высоки, силиконы загораются, причем их пары содержат двуокись кремния, оказывающую абразивное воздействие. [c.26]

Латеральное разрастание размеров кластеров связано с концентрацией ОН-групп на поверхности. При переходе к более гидрофобной, частично фторированной поверхности общая адсорбционная способность поверхности понижается — рис.7.11, . Хотя за счет фторирования число сильных первичных центров (НгО) росло в 3—5 раз, число ОН-групп, необходимых для формирования пленки, уменьшилось в 19 раз. Поэтому слияние гроздей происходит при более высоких давлениях паров — рис.7.11. Таким образом, фторирование уменьшает общую адсорбционную активность поверхности, но увеличивает активность ЯД-центров. Монокристаллы кремния и пористый кремний, подвергавшиеся обработке во фторсодержащих травителях, обладают более гидрофобной поверхностью, но с весьма активными ЯД-центрами. [c.239]

Анализ твердых отложений в проточной части турбины позволяет установить связь между составом выпадающего осадка и начальными параметрами, пара. Если основным компонентом в отложениях турбин среднего давления были легкорастворимые соли натрия, то с переходом на давление пара 8,8 МПа (90 кгс/см ) основной составляющей в твердых осадках является окись кремния (ЗЮг). В блоках на давление 13,7 МПа (140 кгс/см2) наряду с кремнекислотой значительное место в твердых осадках занимает окись железа ((РегОз), а в паре сверхкритических параметров появляются в больших количествах соединения меди. Эти соединения являются продуктом аммиачной коррозии латунных трубок конденсатора и подогревателей низкого давления. Занос турбины окислами меди особенно неприятен тем, что эти соединения выпадают в головной части турбины, где размеры сопл и лопаток малы и влияние отложений особенно велико. [c.105]

На рис. 30 воспроизведена диаграмма равновесия системы 31—О—С при общем давлении 1 атм [178]. И. В. Рябчиков считает, что газовая фаза состоит из моноокисей кремния и углерода и оказывает существенное влияние на состав конденсированных фаз при различных температурах. В интервале температур, ограниченных точками А и В, повышение парциального давления паров моноокиси кремния приведет первоначально к образованию карбида кремния, а при дальнейшем увеличении давления и температуре выше точки Б — элементарного кремния. При температуре выше точки В возможно непосредственное получение кремния. [c.66]

Общим моментом диаграмм (см. рис. 30, 31) является тот факт, что для обеспечения равновесия карбида кремния и кремнезема, а также кремния и его двуокиси с газовой фазой с увеличением температуры необходимо повышать давление паров моноокиси кремния. [c.66]

Согласно рис. 32 при 1483° С Рсо 1 атм. Тогда при этой температуре для реализации реакции (2.22) необходимо иметь давление паров моноокиси кремния выше 1,24 атм. [c.69]

Результаты расчетов парциального давления паров моноокиси кремния для частных реакций в интервале температур 1400—1700° С приведены в табл. 25. [c.72]

Возможны также случаи, когда летучесть окисла или другого соединения, возникшего на поверхности (МоОз, СиО, AgaO и др.), превышает летучесть самого металла. Поэтому наблюдаемая иногда аномально высокая скорость сублимации, не соответствующая давлению пара исследуемого вещества при данной температуре, фактически является результатом суммарного действия гетерогенных реакций и собственно сублимации. Именно образованием высоколетучих соединений объясняется, по-видимому, тот факт, что скорость убыли массы кремния, нагретого до 1100° С в парах теллура, превышает скорость его сублимации в вакууме более чем в 10 раз [397]. В литературе описаны аналогичные случаи ускоренного испарения золота и серебра, которое также было вызвано главным образом возникновением летучих промежуточных соединений — окислов, хлоридов и др. [c.432]

Высокие характеристики прочности, пластичности при комнатной и высоких температурах, хорошая коррозионная стойкость, малое давление пара и технологичность сплавов системы Си—Ni использованы при разработке припоев для пайки сталей и никелевых сплавов, применяемых, в частности, в вакуумных приборах. Температура пайки этих припоев выше, чем температура пайки меди. Снижение температуры пайки припоями на основе Си—N1, не содержаш,ими цинка, марганца и фосфора (или содержаш,ими их в количествах, не оказываюш,их заметного влияния на упругость пара), может быть достигнуто введением в них кремния и бора. Кремний, введенный в эти сплавы, заметно повышает их коррозионную стойкость, жаростойкость, а также благодаря образованию соединений с никелем — и прочность при дисперсионном твердении (табл, 39). Введение кремния способствует повышению прочности и кислотостойкости припоев в серной кислоте. [c.131]

В последнее десятилетие очень интенсивно исследуются среднетемпературные термоэлектрические материалы (рабочий интервал 600—1000° К), хотя с точки зрения термодинамики среднетемпературный интервал менее выгоден, чем низкотемпературный ZT для среднетемпературного интервала в 1,5—2 раза ниже, чем для низкотемпературного). Использование каскадных элементов обеспечивает довольно высокие значения к. п. д. и этим привлекательно для термоэлектрической энергетики. В настоящее время основными материалами, используемыми в этом интервале температур, являются теллуристый свинец РЬТе, селенистый свинец PbSe, теллуристый германий GeTe, соединение AgSbTeg и твердые растворы на основе этих соединений. Нижняя граница высокотемпературного интервала лежит в области 950—1000 ° К. Верхняя граница до настоящего времени достаточно точно не определена, хотя уже созданы термоэлектрические материалы, пригодные для использования при температуре до 2000 °К. По-видимому, это объясняется тем, что в области температур выше 1600° К более эффективны термоэмиссионный и магнитогидродинамический циклы преобразования. Высокие температуры ставят термоэлектрические материалы в очень жесткие условия окисляемость, летучесть примесей, давление паров, диффузия и пределы растворимости легирующих добавок играют здесь важную, а иногда решающую роль. Наиболее надежно исследованным и испытанным в реальных конструкциях материалом для интервала температур 900—1500 ° К является система кремний — германий с непрерывным рядом твердых растворов, имеющих температуру плавления от 1230 (Ge) до 1693° К (Si). [c.57]

При давлении пара 20 и 60 ати на лопатках турбин получаются кремнекислые отложения преимущественно в виде водорастворимого моносиликата натрия. Нерастворимой формы кремниевой кислоты при этом образуется не свыше 3%. Совершенно иная картина наблюдается в турбинах с рабочим давлением пара 80—100 ати. Так, например, в турбине, работающей на паре с давлением 80 ати, наибольшее относительно количество кремниевой кислоты содержат отложения на лопатках 14 и 15 ступеней, в то время как на лопатках до 12 ступени кремнекислые отложения образуются преимущественно в виде силиката натрия. В турбинах с давлением пара 110 ати кремнекислые отложения в виде силиката натрия обнаружены в относительно небольшом количестве (табл. 6). При этом следует иметь в виду, что при частых остановах и пусках турбин происходит само-промывка проточной части, вследствие чего растворимая форма кремне- [c.170]

Значительный интерес представляет исследование кинетики процесса вакуумного силицирования в зависимости от ряда технологических параметров — давления паров кремния, температуры, продолжительности процесса и др. Такие исследования на примере тантала и молибдена были выполнены в работе [247 ]. Теоретически было показано, что в системе пар (газ)—твердое тело при скоростях поступления летучего компонента в зону реакции, гораздо меньших, чем скорость взаимной диффузии компонентов через образующееся соединение, должен наблюдаться линейный закон роста слоя со временем. Этот вывод был подтвержден экспериментально при силицировапии тантала и молибдена в порошке кремния крупностью 0,5—1 мм при температурах 1200 и 1250° С и времени выдержки 0,5—1,5 ч. При 1300° С и выше линейный закон скорости роста слоев сменяется параболическим. [c.230]

Примечание. Постоянные параметры процесса температура образцов, расположенных во второй зоне установки, 1350 К исходное парциальное давление паров тетрахлорида кремния в холодной установке 150ммрт. ст. общее рабочее давление в муфеле после добавления аргона 780 мм рт. ст. время изотермической выдержки 90 мин скорость газового потока 10 м/мин. [c.85]

Результаты исследования влияния изотермической выдержки на толщину покрытия при силицировании молибдена циркуляционным методом приведены на рис. 38. Это исследование проводилось при температуре кремния 1473 К, исходном парциальном давлении паров тетрахлорида кремния 150 мм рт. ст., общем рабочем давлении в муфеле 780 мм рт. ст. и скорости газового потока 15 м/мин. Силицирование осуществлялось в безводородной и во-дородосодержащей среде, в последнем случае при соотношении исходных парциальных давлений pujps = 1. [c.87]

Твердые растворенные и взвешенные примеси, т. е. различные соединения натрия, кальция и магния, крем-некислота, окислы железа, меди и цинка, в той или иной степени способны растворяться в водяном паре. Растворимость эта, детально изученная школой акад. М. А. Стыриковича, возрастает с увеличением давления пара она значительна для таких веществ, как кремне-кислота, хлористый натрий, едкий натр, и существенно меньше для сернокислого и кремнекислого натрия. Растворимость в паре окислов железа и меди также весьма мала. Способность растворяться в паре обусловливает характерную зависимость С от Сп.в ДДя прямоточных парогенераторов, схематически показанную на рис. 8-2. Пока концентрация вещества в питательной воде находится в пределах ОВ, это вещество полностью переходит в пар. [c.169]

При более низких температурах процесс диссоциативного испарения карбида кремния может быть представлен реакциями 6—9. Расчет парциальных давлений компонентов испарения по значениям констант равновесия реакций 6—9 показывает, что до 2540° К давление паров кремния определяется целиком реакцией 6, так как давление кремния, обеспечиваемое реакцией 8, ниже давления реакции 6. Парциальное давление 81С2 в этом случае определяется совместным решением системы уравнений, составленных на основе выражений констант равновесия реакций 6 и 8 (см. таблицу). [c.219]

Парциальное давление паров марганца и кремния зависит от состава флюса и при 6000° К может достигать 0,14-0,18 ат (рис. V.29, б), мало завися от температуры в принятом диапазоне (см. рис. V.29, а). Более высокие значения О2 , SIO2 и МпО могут быть только при низком давлении паров железа (рис. V.29, б), что мало вероятно. [c.255]

Давление пара окиси кремния при 1100—1150° составляет сотые доли мм рт. ст. При 1325° достигается р = 1 мм рт. ст. На рис. 8 показано изменение упругости пара SiO с температурой. Независимость упругости паров окиси кремния от степени ее возгонки в этих опытах говорит о том, что в твердом состоянии исследованные образцы представляли чистую самостоятельную фазу, а не являлись твердым раствором или тонкой смесью кремния и SIO2. [c.25]

Давление пара кремния в ОД ат достигается при 2057°, кипение при 2287° (по-видимому, формула занижает кипения). Теплота возгонки кремния — средняя из данных 1926 г. (Руфф и Коншак) и 1934 г. (Баур и Брунер) — Х = 90 000 кал г-атом, по Кубашевскому и Эвансу [6] — 72,6 ккал/г-атом, по другим источникам 100—105 ккал г-атом. [c.31]

Автор [35] рассмотрел условия образования пленок при испарении веществ в вакууме и отметил, что при атмосферном давлении в конденсированной фазе образуются легкоотделимые островного типа осадки. В вакууме при 10 —10 мм рт. ст. происходит образование тонких пленок. Автор [35] считает, что причина этого явления заключается в числе столкновений молекул в объеме. При большом числе столкновений и малой длине свободного пробега молекулы вещества могут образовывать однородные или разнородные комплексы. Вероятно, при атмосферном давлении пары моноокиси кремния существуют не в молекулярном состоянии, а в виде олигомеров (SiO) и при конденсации образуют рыхлый налет с высокомолекулярной структурой. [c.14]

Анализ показывает, что достаточно высокое давление паров SiO следует ожидать не только при взаимодействии кремния с известью и моносиликатом кальция, но и моносиликата с углеродом и карбидом кремния. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...