Подачи и с пластинками твердого

Очень часто чистовая отделка отверстий производится методом тонкого растачивания. Сущность этого способа заключается в том, что растачивание производится при большой скорости, малой глубине резания и малой подаче. Кроме алмазных резцов для растачивания применяют резцы с пластинками твердых сплавов, которые также дают хорошие результаты в отношении шероховатости и точности обработанной поверхности. Конструкции станков для алмазного раста- [c.218]

Подачи в мм об при черновом обтачивании проходными резцами из быстрорежущей стали и с пластинками из твердого сплава без дополнительной режущей кромки при Ф1 > О [c.291]

Подачи при зенкеровании зенкерами из быстрорежущей стали и с пластинками из твердого сплава [c.163]

Подачи при черновом наружном обтачивании и подрезке резцами из быстрорежущей стали и с пластинками из твердых сплавов [c.238]

При строгании текстолитов применяют резцы с пластинками твердых сплавов и с углами 7= 10°, а = 20° при скорости резания до 40 м/мин, подаче 0,25—0,4 мм/дв.ход и глубине резания 0,5— 1,0 мм. [c.681]

Формы передней поверхности. В зависимости от условий обработки формы передней поверхности делают различными. Наиболее простой является плоская положительная поверхность (фиг. 130, а). При этой форме не обеспечивается достаточно высокая прочность режущей кромки резца, а потому она рекомендуется 1) для резцов всех типов (как с пластинками из быстрорежущих сталей, так и с пластинками из твердых сплавов) при обработке чугуна 2) для резцов из быстрорежущей стали при обработке ими сталей с подачами до 0,2 мм об 3) для фасонных резцов со сложным контуром режущей кромки (из-за простоты изготовления). Для облегчения заточки и доводки резца по передней поверхности угол т делается не на всей передней поверхности пластинки, а на площадке шириной / > 3 мм. Угол же врезания пластинки [c.188]

Для торцовых фрез с пластинками твердых сплавов максимально допускаемую подачу при черновом фрезеровании лимитирует в основном прочность режущей кромки. Это объясняется тем, что с увеличением подачи увеличивается толщина среза, а следовательно, и нагрузка на единицу длины лезвия (или на единицу площади опасного сечения пластинки). Вследствие хрупкости твердого сплава эта повышенная, да к тому же и ударная нагрузка вызывает усиленное выкрашивание режущей кромки, снижая тем самым стойкость фрезы. При больших подачах нагрузка на лезвие может быть такой, что оно разрушится в первые же минуты работы. [c.382]

Задний угол а устанавливается в зависимости от величины подачи и толщины срезаемого слоя. Для быстрорежущих зенкеров он принимается равным 6н-10°, для зенкеров с пластинками твердых сплавов 10- 15°. [c.90]

Развертывание стали и серого чугуна машинными развертками с пластинками твердого сплава Подачи [c.944]

В начальный период работы температурное удлинение режущего инструмента быстро возрастает, затем резко замедляется и, наконец, стабилизируется. Удлинение режущего инструмента возрастает при повышении скорости резания, подачи, глубины резания и увеличении вылета режущего лезвия. С увеличением сечения режущего инструмента и толщины пластинок твердого сплава температурное удлинение резко уменьшается. [c.98]

При работе с большими подачами допустимая глубина резания зависит от прочности дополнительной режущей кромки резца и прочности пластинки твердого сплава. [c.307]

Определить скорость резания при обточке проходным резцом с пластинкой твердого сплава ВК8 чугунной заготовки (НВ 230). Поверхность заготовки покрыта коркой. Диаметр заготовки D = 105 мм диаметр после обработки d — 96 мм. Подача s = 0,8 мм об. Стойкость резца Г = 70 мм. Резец с плоской передней поверхностью и отрицательным передним углом. [c.70]

Задний угол а устанавливается главным образом в зависимости от величины подачи и толщины срезаемого слоя металла. Для быстрорежущих зенкеров рекомендуется угол а величиной 6 -н 10°. Для зенкеров с пластинками твердых сплавов этот угол на главной и дополнительной режущих кромках на ширине 1,5 мм составляет 10° на остальной части задняя поверхность рабочей части зенкера имеет угол а = 10 15°. При обработке жаропрочных сталей зенкерами из быстрорежущей стали задний угол а составляет 8 12°. [c.107]

Влияние скорости резания и подачи исследовано для резцов с пластинкой твердого сплава ВК8 с фаской, равной (по ширине) / = 0,8 5, при строгании по корке с глубиной резания 1 = 2 — 4 мм. [c.134]

Подачи, в мм1об, при зенкеровании стали и чугуна зенкерами из стали Р9 и Р18 и с пластинками твердого сплава [c.331]

Быстрорежущие резцы дают более гладкую обработанную поверхность, поэтому они находят более широкое применение. Но при строгании сравнительно больших плоскостей, особенно плоскостей деталей из стального литья, стойкость этих резцов меньше машинного времени одного прохода. В конце прохода шероховатость поверхности значительно повышается. В таких случаях применяются резцы с пластинками твердого сплава Т5КЮ. При плавном врезании режущей кромки, обеспечиваемом конструкцией таких резцов, сплав не выкрашивается, кромка достаточно долго остается острой и шероховатость обработанной поверхности получается одинаковой и в начале, и конце прохода. Работа производится при следующих режимах резания /=0,2- 0,3 мм, подача s = lO- -lS мм1ход. Скорость резания устанавливается минимальная, когда необходимо получить поверхность по 6-му классу чистоты. На крупных станках эти скорости составляют 6—7 mImuh, на средних станках 8—9 м/мин. [c.122]

При обработке деталей из чугуна нарост не образуется и требуемая чистота поверхности достигается с помощью обычных широких чистовых резцов, изготовляемых с пластинками быстрорежущей стали или твердого сплава ВК6. При этом работают с подачей до 30 мм ход, применяя скорость резания 15—20 м1мин для резцов с пластинками твердого сплава и 6—12 м1мин для быстрорежущих резцов. [c.123]

Исследования, проведенные во ВНИИ [84], показали, что особенно эффективен подвод жидкости в зону резания под давлением 15 кПсм . При такой интенсивной подаче жидкости стружка получается дробленой и полностью вымывается из отверстия. Значительное снижение температуры резания при этом приводит к повышению стойкости сверл из быстрорежущей стали марки Р9 до 10 раз, что обеспечивает возможность соответствующего повышения элементов режима резания и снижения машинного времени в 2 раза. В 1,75—2 раза снижается машинное время и при применении такого метода охлаждения для сверл с пластинками твердых сплавов. Применение обычного метода охлаждения для сверл, оснащенных сплавом ВК8, при обработке серого чугуна способствует повышению скорости резания на 30—40%. [c.245]

При помощи вращающейся резцовой головки, привертываемой к шпинделю станка для глубокой расточки, обтачивают прямые (бесступенчатые) валы длиною 6000 мм, диаметром 80—120 мм. Резцовая головка представляет собой массивный диск с шестью радиальными пазами. В четырех пазах установлены подпружиненные стальные сухари, наплавленные сор-майтом, а в двух пазах — резцы с пластинками твердого сплава Т15К6 и два чугунных сухаря. Вал получает продольную подачу от стеблевой бабки станка, проходит через вращающуюся головку и полый шпиндель станка. [c.11]

Для повышения производительности и качества заточки инструмента с пластинками твердого сплава во ВНИИАШ предложили для кругов из черного и зеленого карбидов кремния вместо обычной керамической связки химически активную керамическую связку, более прочно сцепляющую зерна со связкой. Более прочное сцепление зерен карбида кремния происходит в результате образования на их поверхности пленки 5102 и цементирующего кремнекислого слоя связки, расположенного между зерном и основной массой керамической связки. По сравнению с кругами на обычной керамической связке такие шлифовальные круги более производительны (на 15— 20%) и на 50% снижают брак инструмента после заточки по трещинам и сколам [95]. Оптимальными режимами заточки инструмента, оснащенного пластинками твердых сплавов, шлифовальными кругами на химически активной керамической связке являются скорость вращения круга 10—18 м1сек поперечная подача [c.225]

Как было установлено, причинами, нарушающими стабильность закона скорости износа инструмента во времени, является не только колебание качества самого инструмента, но и колебание технологических параметров глубины резания, скорости, подачи и др. На рис. 4.30 представлены кривые, характеризующие влияние различных факторов на износ режущего инструмента (резца с пластинкой твердого сплава Т15К6) по задней грани при обработке деталей из сплава ЭИ867. [c.299]

Резцы с пластинками твердых сплавов, благодаря высокой теплостойкости, допускают значительно большие скорости резания по сравнению с быстрорежущими, а тем более по сравнению с углеродистыми резца1ми. С увеличением площади сечения срезаемого слоя металла растут силы резания и затупление резца протекает быстрее. Поэтому для увеличения производительности процесса резания при неизменной стойкости инструмента следует увеличивать площадь поперечного сечения среза tУ s) за счет снижения скорости резания. При чистовой обработке глубина резаиия и подача незначительны, следовательно, единственный путь сокращения времени обработки — это резкое увеличение скорости резания. [c.132]

Величины подач и скоростей реза1ния в зависимости от диаметра сверла при обработке стали с пределом прочности 60—70 кг ммР- и чугуна с твердостью по Бринеллю 120—180 быстрорежущими сверлами приведены в табл. 27. Данные для вы бора подач и скоростей при обработке серого чугуна сверлами с пластинками твердых сплавов ВК8 приведены в табл. 28. При обра ботке стали с охлаждением табличные скорости резания следует умножать на коэффициент /С =1,25. Остальные поправочные коэффициенты на измененные условия работы даются в табл. 29. При выборе геометрии режущей части инструмента следует иметь в виду, что двойная заточка сверла позволяет увеличить скорости на 10—15%. [c.166]

Для заточки токарных резцов выгодно использовать специальные заточные станки. Эти станки имеют ручные и механические подачи затачиваемого инструмента. Для заточки резцов из инструментальных сталей применяют станки моделей 362 и 362А, а для заточки резцов с пластинками твердых сплавов и минералокерамики — станки моделей 3628, 362Б, 362В. [c.103]

На детали, изображенной на фиг. 4, а, гидрокопировальным суппортом производится обработка наружного контура. Материал детали — сталь 45. Заготовка предварительно проточена с припуском на сторону = 15 мм. Деталь устанавливают в шпиндельной оправке и поджимают вращаюшимся центром задней бабки. Обработка производится за два прохода с глубиной резания t = 7 мм и третий проход с глубиной t = 1 мм. При всех проходах подача 5 = 0,3 мм/об, число оборотов п = = 165 об/мин. Резец применяется подрезной с пластинкой твердого сплава Т15К6 по нормали. [c.115]

При обработке концевыми фрезами с пластинками твердого сплава подачи дана для фрез с винтовыми пластинками. Бйльшие значения подач принимать при обработке на мощных станках и малой ширине фрезерования. [c.188]

В табл. 56 приведены цвета побежалости и соответствующие им средние температуры и скорости резания при обработке стали с 0 = 8 кг/мм и удлинением Д/ = 22,3% резцом с пластинками твердого сплава Т15К6 с углами заточки у = —6°, а = 16° при подаче 5 = 1,06 мм об и глубине резания 1=2 мм. [c.470]

Пример. Определить скорость резания при обточке проходным резцом с пластинкой твердого сплава марки Т5КЮ вала из стали марки Ст. 5 (<3 = 50ч- 62 кг/мм ) при следующих данных диаметр заготовки О = 70 мм (заготовка отожженная, без окалины) диаметр вала после обработки (1 = 60 мм подача 5 =0,5 мм1об, стойкость резца Г = 90 мин резец с плоской передней поверхностью и положительным передним углом углы в плане ф = 30° Ф1 = 10° радиус закругления вершины резца г = 2 мм допустимый износ резца по задней поверхности Нз — 1,5 мм. [c.69]

Режимы резания для точения жаропрочных сталей типа ЭЯ1Т при обработке заготовок с грубой коркой (литые и кованые) резцами с пластинками твердого сплава марки ВК8В характеризуются подачей 5 до 1,5 мм об, глубиной резания t до 20 мм и скоростью резания V = 8-г-10 м/мин. [c.84]

Фиг. 64. Зависимость между подачей на зуб и стойкостью фрез с пластинками твердого сплава Т5К10 при обработке коррозионностойкой стали ЭЖ1.

По результатам стойкостных испытаний рекомендуются следующие режимы резания для обработки стали ЭИ69 торцовыми фрезами с пластинками твердого сплава ВК8 глубина резания 1 = = 3-ь7 мм, подача на зуб 5 = 0,1 ч-0,2 мм/зуб, скорость резания и = 40 -ь70 м/мин, ширина фрезерования В = 0,6Вфр. Стойкость фрезы Т = 60-ь 180 мин. [c.164]

Зависимость стойкости фрез с пластинками твердого сплава ВК8 от скорости резания для стали ЭЯ1Т установлена при глубине резания i = 2 мм, подаче = 0,14 мм/зуб и ширине фрезерования Б = 33 мм. Скорость резания изменялась в пределах u = 90 4-180 mImuh. Опытная зависимость может быть изображена прямой линией в логарифмической системе координат. [c.179]

Примечания 1. Меньшие значения подач соответствуют меньшим размерам державки резца и бо.ше прочным обрабатываемым материалам, большие значения подач — большим размерам державки резца и менее прочным обрабатываемым материалам. 2. При точении деталей с припуском до 5 мм резцами с пластинками твердого сплава с дополнительным лезвием (фиг. 1) под углом >1 = 0° табличные значения подач могут быть увеличины в 2 раза. 3 При обработке прерывистых поверхностей и на работах с ударами табличные значения подач следует умножать на коэффициент 0,75—0,85. 4. При обработке жаропрочных сталей и сплавов подачи свыше 1 мм об не применять. [c.570]

Высокопроизводительны методы нарезки дисковыми модульными фрезами путем последовательного фрезерования впадин при использовании делительного многоместного приспособления (рис. 155, а), двумя или тремя дисковыми специальными фрезами, закрепленными на одной оправке (рис. 155, б) одновременным строганием всех впадин профильными резцами с радиальной подачей на специальных станках (рис. 155, е), протягиванием (рис. 155, г) в последнем случае протягивают несколько (три — пять) зубьев, затем заготовку повертывают на соответствующий угол и протягивают следующие зубья. Одновременное протягивание всех зубьев производят лишь при обработке зубчатых веицов внутреннего зацепления. Колеса малого диаметра с небольшой длиной зуба можно нарезать гребенчатой фрезой в многоместном приспособлении методом обката. Применение червячных фрез с пластинками твердого сплава позволило достичь высоких скоростей резания (150—250 м/мин). При подачах 2—4 мм на один оборот заготовки производительность повышается в 10—15 раз по сравнению с обработкой инструментом из быстрорежущей стали. Производительность обработки можно повысить установкой нескольких заготовок на станке пакетом. При выступающей ступице рекомендуется оформлять конструкцию зубчатого колеса по рис, 62, г, что позволяет обработать две заготовки, [c.361]

Основные опыты при точении проводились на стали 45 при глубине резания /=1 мм, подаче S = О,Змм/об, скорости резания V= 50 м/мин для резцов из Р18 и Г= 100 м/мин для резцов из Т15К6, без охлаждения. Структура стали 45 имела тонкопластинчатый и сорбитообразный перлит и зерна феррита. К числу технологических факторов, оказывающих сильное влияние на процесс формирования ПС, относится скорость резания. Поэтому исследовался широкий диапазон скоростей резания - от Зм/мин до 730м /мин. Обработка образцов на скоростях резания до 100 м/мин проводилась резцами из Р18, а свьпие ЮОм/мин -резцами с пластинками твердого сплава Т15К6. [c.160]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...