Пластинки для сверл

Для сверл из углеродистой и быстрорежущей сталей диаметром от 6 до 10 мм диаметр сердцевины принимают в пределах (0,2 -f- 0,25) D для сверл диаметром свыше 10 мм диаметр сердцевины (0,13 -ь 0,16)D. У сверл с пластинками из твердого сплава сердцевина делается относительно большой, так как такое сверло ослабляется при врезании пластинки. Для сверл с пластинками из твердого сплава диаметром до 10 мм сердцевина равна (0,27 4-0,3)0 для сверл с диаметром свыше 10 мм она равна (0,25 0,26)0. У сверл, канавки которых обрабатываются на фрезерном станке, диаметр сердцевины по направлению к хвостовику увеличивается на 1,4—1,8 мм на 100 мм длины. Это обеспечивает большую прочность и жесткость сверла. [c.207]

На фиг. 180 приведены геометрические параметры режущей части сверла, предназначенного для обработки чугуна. Угол наклона винтовой канавки принимается равным 20, пластинка же наклонена к оси под углом 6°. Задний угол на периферии по пластинке 10— 12°, а по корпусу 18—20". Угол при вершине 118—120". Угол переходной кромки 75° на длине 0,2 диаметра сверла. Важное значение для работоспособности сверла имеет утонение калибрующей части. Оно принимается на длине пластинки для сверл. [c.377]

Без скобок —для сверл короткой, в скобках —для сверл средней и длинной серии. Без скобок —для сверл диаметром до 6, в скобках — свыше 6 до 10 мм. На длине пластинки. Для сверл диаметром от 5 до 10 иш. [c.71]

Размеры пластинок для сверл диаметром до 34 мм приведены в табл. 42, а для сверл типа, показанного на фиг. 27, г — в табл 43. Размеры направляющих планок приведены в табл. 44. [c.293]

Для сверл, зенкеров и разверток все больше применяются пластинки из твердых сплавов. [c.211]

При выборе глубины резания следует учитывать, что влияние ее на стойкость инструмента и скорость резания незначительно. Рекомендуемые величины подач приводятся в табл. 27—28, 33 для сверления отверстий под последующую обработку сверлом, зенкером, резцом в жестких деталях и деталях средней жесткости. При сверлении отверстий, требующих последующей обработки развертками, а также отверстий в деталях малой жесткости, с неустойчивыми опорными поверхностями, отверстий, ось которых не перпендикулярна к плоскости, при сверлении для последующего нарезания резьбы метчиком, приведенные в таблицах подачи следует уменьшать в 1,5—2 раза для сверл из быстрорежущей стали Р18 и на 20% для сверл с пластинками из твердого сплава. Подачи при зенкеровании (табл. 30) даны при обработке отверстий до 5-го класса точности под последующее развертывание с невысокими требованиями к шероховатости. Для обработки отверстий по 3—4-му классам точности с повышенными требованиями к шероховатости поверхности зенкерование под последующую обработку одной разверткой или зенкерование под нарезание резьбы осуществляется с подачами, на 20— 30% меньшими, чем указано в табл. 29, 30, 33. [c.371]

Значения переднего угла у в наружной точке режущего лезвия для сверл, оснащенных пластинками твердого сплава [c.105]

Угол наклона ij) поперечного лезвия (фиг. 1). Для сверл диаметром 1—12 мм угол ijj = 50°, для сверл диаметром 12 мм и для сверл, оснащенных пластинками твердого сплава, независимо от диаметра сверла = 55°. [c.106]

Вспомогательный угол в плане ф, задается обратной конусностью на твердосплавных пластинках сверл, разница в диаметрах в начале рабочей части и в конце пластинки должна быть 0,01—0,08 мм для сверл диаметром до 30 мм. [c.204]

Передний угол у в различных точках режущего лезвия неодинаков у стандартных сверл в наружной точке режущего лезвия у = 25ч-30° а у перемычки близок к 0°. У сверл с пластинками твердого сплава передний угол в наружной точке режущего лезвия зависит от обрабатываемого материала (табл. 6). в. Значения переднего угла у в наружной точке режущего лезвия для сверл с пластинками твердого сплава [c.235]

Угол наклона 1 ) поперечного лезвия (см. рис. 1, а). Для сверл диаметром 1—12 мм 11) = 50°, для сверл диаметром больше 12 мм и для сверл с пластинками твердого сплава, независимо от диаметра, ф = 55°. [c.235]

Поломки сверл, обычно вызываемые назначением подачи выше допустимой для данного сверла (особенно для сверл малых диаметров) большой подачей при выходе сверла из просверливаемого сквозного отверстия, значительным износом ленточек сверла, уводом сверла, недостаточной длиной канавок для выхода стружки (вследствие чего она прессуется в канавках), образованием трещин на пластинке из твердого сплава илИ неправильной ее установкой в корпусе сверла, неоднородностью структуры материала детали (наличием раковин, твердых включений и т. д.). [c.231]

Значение показателя степени т при обработке сверлами из быстрорежущей стали для различных обрабатываемых материалов колеблется в пределах 0,125—0,2. При сверлении стали т = 0,2, для чугуна те =0,125. Для сверл, оснащенных пластинками твердого сплава ВК8, при обработке чугуна показатель w = 0,4. [c.223]

Четвертый метод предусматривает оформление задней поверхности сверла по двум плоскостям. Эта заточка отличается простотой операции и оборудования и дает хорошие результаты. Она особенно зарекомендовала себя для сверл, оснащенных пластинками твердого сплава. [c.373]

Твердосплавные сверла К Сверла, оснащенные пластинками твердого сплава, получили широкое распространение при обработке чугуна. Они обеспечивают повышение производительности до двух раз по сравнению со сверлами из быстрорежущей стали. Физикомеханические свойства твердых сплавов требуют создания таких условий работы, чтобы система СПИД обладала необходимой жесткостью и виброустойчивостью. При несоблюдении этих условий пластинка твердого сплава выкрашивается или выламывается из паза корпуса. Для повышения жесткости и виброустойчивости корпуса, во-первых, сердцевина повышается до 0,25 диаметра сверла, и, во-вторых, длина рабочей части сверла принимается значительно меньше, чем для сверл из быстрорежущей стали. Так, например, для сверл, работающих без кондуктора, [c.377]

Уменьшение длины сверла (на 35—20%) диктуется еще и тем обстоятельством, что запас на переточку ограничивается только длиной пластинки. При работе по кондуктору длина сверл, оснащенных твердым сплавом, принимается такой же, как и для сверл из быстрорежущей стали. [c.377]

Твердость поводков сверл с цилиндрическим хвостовиком и лапок у сверл с коническим хвостовиком должна быть HR 30— 45. Рабочая часть сверл по длине ограничивается длиной стружечных канавок у цельных сверл или длиной пластинок твердого сплава — для сверл, оснащенных пластинками. [c.204]

Твердосплавные заготовки включают в себя заготовки твердосплавных механически закрепляемых пластинок, опорных пластинок и стружколомов твердосплавные пластинки для напайных инструментов профилированные заготовки рабочей части спиральных сверл профилированные заготовки рабочей части концевых фрез и разверток стержни цилиндрические стержни бочкообразные. [c.326]

Введение в титановый сплав карбида тантала значительно повышает его стойкость против окисления, прочность, износостойкость и др. Основная масса изделий из твердых сплавов выпускается в виде пластинок для оснащения рабочей части металлорежущего инструмента (резцов, сверл, фрез, разверток и др.) путем напайки или механического крепления к державкам. [c.172]

Металлокерамическими эти сплавы называются потому, что состоят из металлов, а метод их изготовления напоминает технологию получения керамических (глиняных, фарфоровых и огнеупорных) изделий. Основную массу изделий из твердых сплавов выпускают в виде пластинок для оснащения рабочей части металлорежущего инструмента (резцов, сверл, фрез, разверток) путем напайки или механического крепления их к державкам. [c.116]

HRA 87—91) и приобретает структуру, состоящую из карбидов, прочно связанных кобальтом. Введение в титановый сплав карбида тантала значительно повышает его стойкость против окисления, прочность, износостойкость и др. Основная масса изделий из твердых сплавов выпускается в виде пластинок для оснащения рабочей части металлорежущего инструмента резцов, сверл, фрез, разверток и др. — путем напайки или механического крепления к державкам. [c.146]

Примечания 1. Биение хвостовых инструментов проверяется относительно оси хвостовика, насадных — относительно оси отверстия инструмента. 2. Величины обратной конусности относятся для инструментов по ГОСТ 2034-53 и 1677-53 к длине 100 мм для инструментов по ГОСТ 5756-51, 5736-51 и 9538-60 -- к длине рабочей части пластинок, для остальных инструментов — к длине калибрующей части зубьев. Величина обратной конусности для зенкеров по ГОСТ 1677-53, работающих через кондуктор, устанавливается по согласованию с потребителем. Для сверла с цилиндрическим хвостовиком, остальное для сверл с коническим хвостовиком. Для разверток шлифованных, в скобках — для доведенных. [c.46]

Наладка для фрезерования торцов и зацентровки валиков на фрезерно-центровочных станках показана на рис. 216. Применение торцовых фрез с механическим закреплением пятигранных твердосплавных пластинок точного исполнения исключает подналадку при повороте или смене пластинок. Для закрепления центровочных сверл использованы сменные втулки с регулируемым упором, что позволяет налаживать вылет сверл вне станка. [c.352]

При сверлении отверстий, требующих последующей обработки развертками, отверстий в деталях малой жесткости и отверстий, ось которых не перпендикулярна плоскости, а также для последующего нарезания резьбы метчиком, приведенные в таблицах подачи следует уменьшить в 1,5—2 раза для сверл из быстрорежущей стали и на 20 % для сверл с пластинками из твердого сплава. [c.196]

Видиа оказался прекрасным материалом для режущих инструментов — металлорежущих резцов, наконечников для напайки на сверла, пластинок для фрез, пил, зенкеров и разверток. Благодаря новому комшозиционному материалу оказалось возможным обрабатывать резанием такие стали и чугуны, из которых раньше можно было получать изделия только горячей обработкой — отливкой и ковкой. Новый материал, как в свое время быстрорежущая сталь, произвел революцию в станкостроении. [c.78]

Для сверл с пластинками твердого сплава для термически необработанной углеродистой и легированной стали с а = 60-f-100 кГ/м.и и чугуна твердостью до НВ220 2ф = 116ч-118° для термически обработанной углеродистой и легированной стали с > > 100 кГ/мм 2ф = 130- 135° для баббита и олова 2ф = 140°. [c.105]

Для твердосплавных сверл задний угол а стандартизованных сверл диаметром d 5...30 мм такой же, как у спиральных сверл из быстрорежушей стали винтовая канавка у конца пластины имеет угол наклона со, а на пластине выполняются прямые канавки для стандартизованных сверл диаметром 5...30 мм угол со = 15...20° вспомогательный угол в плане ф задается обратной конусностью на твердосплавных пластинах сверл для сверл диаметром до 30 мм разница в диаметрах в начале рабочей части и в конце пластинки равна 0,01. ..0,08 мм двойную заточку выполняют на длине переходного лезвия Ь = о,2d. [c.166]

Drift — Пробойник. (1) Плоская заостренная стальная пластинка для удаления сверл других инструментов из их держателей. (2) Заостренный стержень, используемый для совмещения просверленных отверстий для заклепок или болтов. [c.942]

Исследования, проведенные во ВНИИ [84], показали, что особенно эффективен подвод жидкости в зону резания под давлением 15 кПсм . При такой интенсивной подаче жидкости стружка получается дробленой и полностью вымывается из отверстия. Значительное снижение температуры резания при этом приводит к повышению стойкости сверл из быстрорежущей стали марки Р9 до 10 раз, что обеспечивает возможность соответствующего повышения элементов режима резания и снижения машинного времени в 2 раза. В 1,75—2 раза снижается машинное время и при применении такого метода охлаждения для сверл с пластинками твердых сплавов. Применение обычного метода охлаждения для сверл, оснащенных сплавом ВК8, при обработке серого чугуна способствует повышению скорости резания на 30—40%. [c.245]

Для обычного сверла эта форма рассматривается ниже. Диаметр сердцевины сверла К в зависимости от номинального диаметра принимается равным (0,2н-0,3) —для сверл диаметром до 3 мм (0,15-ь0,2) с( — для сверл диаметром 3—18 мм (0,125-т-- -0,145) й — для сверл диаметром свыше 18 мм (рис. 6.6 б). Диаметр сердцевины цельнотвердосплавных сверл и сверл, оснащенных пластинками твердого сплава, иногда принимается несколько больше. С целью упрочнения инструмента диаметр сердцевины обычно выполняют переменным по длине рабочей части, увеличивающимся равномерно или неравномерно к хвостовику. Для таких сверл приведенные выше значения К относятся к началу рабочей части (утолщение сердцевины до 1,7 мм на 100 мм длины). [c.213]

Для чистового развертывания ци.линдрических отверстий развертками из быстрорежущей стали и развертками с пластинками из твердого сплава, а также для предварительного и чистового развертывания конических отверстий ориентировочные скорости резания следует выбирать из табл. 36. Режи.мы резания приведены для сверл, зенкеров и разверток из быстрорежущей стали Р9. При использовании для этого инструмента ста.ш Р6М5 стойкость его в большинстве случаев снижается на 10 — 15%. [c.448]

Металлокерамическне материалы называются спеченными твердыми сплавами потому, что их изготовляют из мелких порошков карбидов металлов вольфрама, титана и других по технологии, напоминающей изготовление деталей из керамики. Из них изготовляют пластинки для резцов, фрез, сверл и разверток. [c.32]

Эти сверла имеют передний угол Т = О ч- 7°, задний угол а = 8 ч- 16, угол 2 р = 118 ч- 150°, фаску / = 0,5 ч- 1,5 мм. При сверлении незакаленных сталей рекомендуется применять твердый сплав марки Т15К6 или ВК8, при сверлении закаленных сталей — Т15К6, при обработке чугунов — ВК8. Обратная конусность на длине пластинки, в зависимости от диаметра сверла, рекомендуется в пределах 0,03—0,15 мм. В целях увеличения жесткости сверл с пластинками твердых сплавов их корпусы следует изготовлять из легированной стали (рекомендуется сталь 9ХС), обеспечивающей после термической обработки твердость 7 — 0 ч- 50 (для сверл с цилиндрическим хвостовиком на всей длине корпуса) и твердость R . = = 56 ч- 62 (для сверл с коническим хвостовиком на участке от начала рабочей части до шейки) хвостовик должен иметь твердость R . = = 30 ч- 45. С той же целью повышения жесткости сердцевина твердосплавных сверл делается большей по сравнению с обычными спиральными сверлами из быстрорежущей стали. Для сверл нормальной длины с прямыми и винтовыми канавками под углом наклона до 20° сердцевина должна утолщаться равномерно в направлении к хвостовику на 1,4—1,8 мм на 100 мм длины, а для сверл увеличенной длины с крутыми винтовыми канавками (ш = 60°) это утолщение составляет 2—4,5 мм (в зависимости от диаметра сверла в пределах 6—30 мм). Сверла с крутыми винтовыми канавками целесообразно применять при сверлении глубоких отверстий в заготовках из чугуна, так как крутая спираль способствует лучшему отводу сыпучей стружки надлома. [c.271]

При обработке незакаленных конструкционных сталей ВНИИ рекомендует сверло, оснащенное пластинкой твердого сплава марки Т15К6, представленное на фиг. 172, в. Сверло (Z) = 10 ч- 50 мм) имеет подточенную перемычку = 1,5 ч- 4,5 мм (0,5—0,6 толщины пластинки) для упрочнения 173- Подточка сверл, осна- [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...