Конструкции вихревых насосов

В некоторых конструкциях вихревых насосов удобнее применять уравновешивающее устройство, показанное. на рис. 98. Пазухи а и в в корпусе насоса, расположенные у ступицы колеса, соединены между собой дросселирующим отверстием б, выполненным в ступице колеса. Меньшая из пазух соединена с областью нагнетания отверстием г возможно большего сечения. [c.165]

Конструкции вихревых насосов [c.189]

И газа. Недостатком вихревого насоса является низкий КПД, не превышающий 45%. Наиболее распространенные конструкции имеют КПД 35— 38%. Низкий КПД препятствует применению вихревого насоса при больших мощностях. Вихревые насосы изготовляют на подачу до 12 л/с. Напор вихревых насосов достигает 250 м, мощность доходит до 25 кВт, коэффициент быстроходности /15=6-1-40. Частота вращения вихревого насоса, так же как и лопастного, ограничена только кавитационными явлениями. Следовательно, насос может непосредственно соединяться с электродвигателем. Вихревые насосы не пригодны для перекачивания жидкостей с большой вязкостью, так как при увеличении вязкости напор и КПД резко падают. Вихревые насосы рекомендуется применять при [c.207]

Использование машин для обработки глиноземной корки приводит к тому, что концентрация глинозема в электролите колеблется в пределах 1—8 %. Нестабильность электросопротивления электролита снижает выход по току и повышает расход электроэнергии. Поэтому в течение многих лет велись работы по созданию механизмов для непрерывного питания ванн глиноземом (АПГ), которые позволяют поддерживать изменение концентрации глинозема в электролите в пределах 1 %. В настоящее время создано большое количество разнообразных конструкций АПГ, которые нашли применение на мощных электролизерах с ОА. Схематическое устройство одного из них приведено на рис. 10.9. Для пробивки корки используется шток 1, оканчивающийся бойком 9. Шток приводится в действие электромагнитными кранами, автоматически управляемыми с пульта управления. Глинозем из бункера, смонтированного на ванне, засасывается в дозатор 8 через патрубок 7 благодаря разрежению, создаваемому вихревым насосом 5 в дозаторе. Высыпается доза глинозема в отверстие, пробитое бойком 9, при подъеме диафрагмы 6. Необходимая для ванны доза глинозема регулируется частотой срабатывания пробивного и дозирующего устройств. [c.340]

Мельница (рис. 7) состоит из рабочей камеры 1, в которой в противоположных концах расположены пропеллеры или би-лы 2, вращающиеся в противоположных направлениях при высоких (порядка 3000 об/мин), но обязательно равных скоростях [2]. Эти пропеллеры создают при вращении два противоположно направленных воздушных или газовых потока, которые увлекают за собой частицы порошка. Сталкиваясь друг с другом, частицы измельчаются. В конструкции вихревой мельницы предусмотрены приспособления для загрузки металла, собирания и классификации порошка. Первоначально в бункер мельницы 3 загружают обрезки проволоки из пластичного металла, которые затем поступают в рабочую камеру, где подвергаются измельчению. Насосом 4 в рабочую камеру нагнетается воздух или газ, с помощью которого уже измельченные частицы удаляются из рабочего пространства и направляются в приемную камеру 5. [c.32]

Весьма перспективным представляется титан как конструкционный материал для установок по использованию геотермальных источников энергии. В работе [157] описана конструкция титановых теплообменников, в которых для подогрева служит горячая вода минеральных источников. Теплообменник выполнен в виде горизонтальной емкости (внутренний диаметр 0,35 м, длина 0,95 м) с титановым змеевиком (общая длина трубы 65 м, площадь нагрева 5м ). После 6 мес работы общий коэффициент теплопередачи был равен 1000—1200 ккал/(м -ч-°С). Из титана выполнены также детали вихревого насоса. Опыт эксплуатации подтвердил высокую коррозионную стойкость титана спустя 4—5 лет признаков коррозии не было обнаружено. [c.113]

Преимущество вихревого насоса состоит в том, что при данной окружной скорости колеса его напор получается большим, чем у центробежного (почти в два раза). Вихревые насосы с включением в их конструкцию элементов объемных насосов могут работать, как самовсасывающие. [c.18]

По сравнению с центробежным вихревой насос компактнее (напор в 3—9 раз больше при тех же размерах и той же частоте вращения), конструкция его проще и дешевле. Большинство вихревых насосов обладает самовсасывающей способностью. Многие вихревые насосы могут работать иа смеси жидкости и газа. В вихревом насосе изменение напора меньше влияет на подачу, чем в центробежном, о чем свидетельствует более крутая характеристика (рис. 2.). Недостатком вихревого насоса является низкий КПД, не превышающий в рабочем режиме 45%, что препятствует применению вихревого насоса при больших мощностях. У наиболее распространенных насосов КПД 35—38 %. Вихревые насосы имеют подачу до 12 л/с, напор до 250 м, мощность до 25 кВт, коэффициент быстроходности /7з = 4...40. Подача равномерная. Частота вращения вихревого насоса, как и лопастного, ограничена только кавитационными явлениями. Следовательно, насос может быть непосредственно соединен с электродвигателем. Вихревые насосы не пригодны для перекачивания жидкости с большой вязкостью из-за резкого снижения напора. Допустимую вязкость жидкости определяют по числу Рейнольдса Ке = У /у>20 ООО, где R и и — радиус и окружная скорость рабочего колеса. Не пригодны вихревые насосы для подачи жидкостей, содержащих абразивные частицы быстрое изнашивание стенок торцовых и радиальных зазоров приводит к падению напора и КПД насоса. [c.3]

Практика показывает, что на рабочем колесе вихревого насоса с боковым или периферийно-боковым односторонним каналом возникает осевая сила, направленная в сторону канала. На колесе насоса с двусторонним или периферийным каналом также может возникнуть осевая сила из-за неполной симметрии проточной полости относительно плоскости, перпендикулярной оси насоса, которая обусловлена неточностью изготовления или особенностями конструкции. [c.155]

На рис. 115 изображен многоступенчатый самовсасывающий вихревой насос западногерманской фирмы Зиги . Самовсасывающая способность обеспечивается дополнительным глухим каналом, расположенным только в выходной ступени насоса. Подводы и отводы всех ступеней кольцевые. Уплотнение вала либо сальниковое, либо торцовое. Насос имеет секционную конструкцию. Его корпус состоит из всасывающей, напорной и промежуточных секций, имеющих разъем в плоскостях, перпендикулярных оси насоса. Секции стягиваются шпильками. Рабочие колеса, посаженные на вал, имеют свободное осевое перемещение. [c.193]

Вихревые нагнетатели относятся к группе лопаточных ввиду отсутствия радиального перемещения жидкости их нельзя отнести, к центробежным лопаточным нагнетателям, а ввиду отсутствия осевого перемещения жидкости — к осевым. Они имеют невысокий к. 1п. д., но отличаются простотой конструкции и реверсивностью. До сих пор они использовались только в качестве насосов. [c.18]

Под лопастными насосами понимаются насосы, в которых требуемая энергия давления для перемещения жидкости создается при помощи вращающегося рабочего колеса, снабженного лопастями (лопатками). К этим насосам относятся центробежные, вихревые и осевые. Осевые насосы для химических производств применяются очень редко, поэтому в настоящем обзоре их конструкции не рассматриваются, [c.4]

В конструкциях насосов вихревого типа электродвигатели принципиально ничем не отличаются от разобранных выше конструкций. Следует заметить, что вихревое колесо в этих насосах устанавливается на валу свободно плавающим. [c.143]

Мойку автомобилей в автомобильных хозяйствах часто производят вручную с помощью шлангов,присоединенных к водопроводной сети. При этом вода подается под давлением от 2 до 4 кг/ см . Однако такого давления воды недостаточно для того, чтобы смыть грязь с шасси автомобиля, особенно если она засохла. В этом случае требуется сильная кинжальная струя. Такая струя получается при подаче воды от моечной машины, представляющей собой трехколесную тележку, на раме которой установлены насос и электродвигатель. В зависимости от конструкции насоса различают плунжерные, центробежные и вихревые моечные машины. [c.73]

Качество распыливания и размеры капель зависят от конструкции топливоподающей системы (форсунки и топливного насоса) и от формы (конструкции и размеров) камеры сгорания, обусловливающей интенсивность вихревых движений газов в процессе впрыскивания и сгорания топлива. [c.177]

Для перекачки жидкостей высокой степени чистоты отечественная промышленность и зарубежные фирмы выпускают центробежные насосы из керамики и стекла. Фирмы Японии, Германии, Швейцарии и других стран выпускают также из керамики вихревые, вакуумные водокольцевые, плунжерные, шестеренные, струйные и другие насосы. На рис. 11.11 приведена конструкция насоса типа ЕММ (Япония) с закрытым рабочим колесом. Особенность конструкции колеса — неподвижное соединение его с валом при помощи кислотостойкой замазки. Это соединение жесткое, надежное, но оно имеет существенный недостаток при замене колеса вал приходится выбрасывать. Насосы ЕММ вьшускают пяти типоразмеров — на подачу от 1,2 до 53 м /ч и напор от 15 до 60 м. [c.230]

Из уравнения (6) следует, что КПД вихревого рабочего процесса пе изменяется при совершенствовании конструкции насоса, если объемные КПД 110 и По.ь- при этом не изменяются. Уменьшение сопротивления продольному вихрю (уменьшение коэффициентов потерь в рабочем колесе и на преодоление меридиональной составляющей сил трения жидкости [c.44]

Рабочий процесс вихревого насоса неизбежно связан с большими потерями энергии, оцениваемыми КПД вихревого рабочего процесса. Таких неизбежных потерь в лопастных насосах нет. При совершенствовании конструкции лопастного насоса КПД в оптимальном режиме приближается к 100%. Имеются центробежные насосы с КПД, превышающем 90%. В то же время никакое совершенствование конструкции вихревого насоса не может поднять кривую КПД выше кривой г) т] .кг1р. (см. рис. 6). Следовательно, рабочий процесс вихревого насоса принципиально отличен от рабочего процесса лопастного насоса. Гипотеза Риттера неверна и методы расчета вихревого насоса, построенные на основании этой гипотезы, ошибочны. Однако основная идея о возникновении продольного вихря правильная и весьма плодотворная для дальнейших исследований. [c.12]

Иа основании опытов В. Шмидхена [22] и Б. И. Наход-кина [12], а также анализа лучших выполненных конструкций вихревых насосов установлены следующие оптимальные соотношения размеров (см. рнс. 48,6) для насосов открытого типа отношение а/с=1,б... 3 (обычно применяют а/с = 2,0) для насосов закрытого типа а/с = 2,0... 3,5 (обычно применяют а/с = 2,8) для насосов открытого и закрытого типов отношение Ь с = = 0,9. .. 1,25 (обычно применяют / /с=1,0). [c.89]

В гидромашиностроении институт ВНИИГидромаш и заводы отрасли разработали конструкции пластмассовых центробежных (моноблочных и погружных) насосов для химической промышленности, которые в 1963 г. рекомендованы к серийному производству и выпускаются Московским опытным, Серпуховским механическим и Целиноградским насосными заводами. Щелковским насосным заводом освоен серийный выпуск рабочих колес вихревых насосов. Московским насосным заводом им. Калинина — резьбовых пробок и втулок из стеклопластика АГ-4С и капрона. Ереванским заводом гидронасосов — втулок из капрона и крышек из древесной пресскрош-ки. Свердловским и Целиноградским насосными заводами — специальных центробежных насосов, Лаптевским машиностроительным заводом — крупногабаритных насосов из стеклопластика АГ-4, Катайским насосным заводом — центробежных гуммированных насосов, обладаюш,их высокой долговечностью (более 4000 час работы в агрессивных средах на Воскресенском химкомбинате), насосным объединением Ливгидромаш — рабочих органов винтовых насосов. [c.219]

Идея конструкции состоит в совмещении центробежного и вихревого принципов перекачки жидкостей [162]. Рабочее колесо на своем верхнем (заднем) диске (рис. 2.14 г) имеет радиальные лопатки, которые вместе с нижним диском направляющего аппарата образуют упрошенную конструкцию вргхревого насоса. За счет дополнительного механического воздействия на жидкость в периферийной зоне центробежных ступеней удалось существенно повысить рабочие характеристики при откачке газона-сышенных сред. Новая конструкция ступени насоса совмещает высокий напор вихревых ступеней с высоким КПД центробежных. [c.91]

По конструкции насосы моечных установок подразделяются на порщ-невые (плунжерные), вихревые и центробежные. В отечественной практике автотранспортных предприятий применяются моечные установки с вихревым насосом. Примером такой установки может служить моечная установка ГАРО (модель 1100). Она состоит из трехступенчатого вихревого насоса (рис. 54, а) и электродвигателя, соединенных упругой муфтой и смонтированных на общей металлической раме. Установка снабжена нагнетательным и всасывающим шлангом и моечным пистолетом. [c.113]

Перекачка насосом является наиболее рациональным методом перелива сжиженного газа. На ГНС в Москве и других городах перекачка пропана и бутана производится паровыми поршневыми насосами типа ПН завода Борец или вихревыми насосами типа С5/140 и С5/200 конструкции Гипронефтемаша, I Отсос паров сжиженных газов производится аммиачным компрессором АВ75. [c.18]

Компоновка оборудования и описание конструкции. Общий вид установки дан на фиг. 65. На раме 4 из швеллеров крепятся вихревой насос 6 (марки ВКС-2/26) с электроприводом 7 (электродвигатель А42-4, N= 2,8 кет, =1420 об/мин), осветлительный фильтр I и натрий-катионитный 2 с фронтом 5, растворный бак 3. Конструкция осветлительного и нагрий-катионитного фильтров одинакова и выполняется по одному заводскому чертежу. Отличие фильтров— в фильтрующем материале и фронте трубопроводов. Конструкция этих фильтров, а также конструкция растворного бака аналогичны конструкции установок Д-21259/А и Д-21367/А. [c.150]

Рис. 50. Характеристики вихревых насосов закрытого типа с периферийным ка.чалом (/ — автомоечный асос 2 — опытный насос конструкции В. В. Шаумяна) и периферийно-боковым каналом (5 — насос 1,5В-1,3 м 4 — опытный насос конструкции В. В. Шаумяна 6 насос ЛК-11-7) открытого типа (5 — первая ступень с периферийно-боковы. и каналом) кривая 7 — рекомендуемые значения С = /(п )

Вихревой насос с более совершенной конструкцией напорного колпака изображен на рис. 82. Здесь отделение воздуха в результате действия центробежных сил происходит лишь в воздухоотводе 2, имеющем форму круглой коробки. Воздух, скопившийся в центре воздухоотвода, отводится в напорный трубопровод по двум трубкам. В остальной части колпака 1 имеет место сепарация эмульсии в результате отстаивания. Недостатком такой конструкции является слишком малый объем центрофугирующей части воздухоотвода и, следовательно, слишком малое время пребывания в нем эмульсии. Кроме того, воздухоотвод недостаточно технологичен. [c.139]

Во время эксплуатации необходимо следить за уровнем жидкости в баке. Снижение уровня ниже допустимого приводит к срыву расхода из-за попадания газа в улитку. Захват газа может происходить и при образовании воронки на поверхности жидкости. Вход в насос должен быть организован таким образом, чтобы жидкость в баке не вовлекалась в вихревое движение, при котором образуется воронка. Для этого устанавливают противозакруточные перегородки. Верхний уровень жидкости в баке определяется из условий обеспечения заданной температуры плиты насоса, исключения забрызгивания каплями теплоносителя контрольно-измерительных датчиков, введенных через плиту, возможного изменения объема металла в контуре при разогреве или при сливе из аппаратов, расположенных выше свободного уровня, после остановки насоса. Надежный контроль уровня жидкости в баке — непременное условие успешной эксплуатации погружного насоса. Ложные показания уровнемеров чаще всего возникают из-за попадания на ни брызг вследствие барботажа газовых пузырей или неудачной конструкции противозакруточного устройства. Высоту отметки, на которой устанавливается насос, выбирают исходя из компенсационной способности бака, которая равна объему между верхним и нижним допустимыми уровнями. Компенсационный объем должен быть больше или равен сумме объемов, состоящих из прироста объема жидкого металла при его разогреве от температуры заполнения до рабочей температуры и объема металла в аппаратах, расположенных выше отметки свободного уровня. [c.60]

Насосы и турбины с малыми значениями коэффициента быстроходности имеют бандаж на концах лопастей, и гидродинамическое уплотнение между высоконапорной и низконапорной сторонами вращающегося элемента осуществляется с помощью самопритирающихся или уплотнительных колец (фиг. 11.1). Утечки через зазор всегда происходят в полость очень низкого давления при относительно высокой скорости и в таком направлении, которое благоприятствует кавитации, по-видимому, вихревого типа. Однако конструкция этих колец позволяет осуществить гораздо более разнообразные условия течения через щель, чем конструкция концевого зазора осевых машин. Поэтому обычно можно значительно уменьшить утечки через зазор, чтобы обеспечить низкие скорости на выходе из зазора и свести к минимум тенденцию к кавитации. [c.624]

Степень гидравлического совершенства проточной части центробежных насосов современных ТНА соответствует значению С р = 2000...2500. Дальнейшее повьш1ение антикавитационных свойств насосного агрегата достигается применением подкачивающих устройств. Это различные вспомогательные и бустерные насосы — струйные (эжекторы), осевые (шнеки) и тл. Такие насосы и устройства выполняют как автономно в виде подкачивающих насосов, так и заодно с центробежным насосом в виде предвключенной ступени, составляя шнекоцентробежный насос. На рис. 10.11 представлена схема шнекоцентробежного насоса с эжектором, включающего центробежное колесо 1, вход в который расширен за счет увеличения ширины лопатки и диаметра начала лопаток. Направляющий конус 3 обеспечивает направление утечек жидкости по основному потоку и отсекает распространение вихревой обратной зоны. Шнек 4 имеет собственные высокие антикавитационные качества и повышает давление на входе в центробежное колесо для обеспечения его работы без кавитационного срыва. Струйный насос 6 создает дополнительное повышение давления на входе в шнек, используя энергию утечек жидкости из полостей гидравлического тракта насоса. Совершенство насосного агрегата по его антикавитационным качествам привело к существенному конструктивному изменению проточной части самого насоса, комбинации различных по принципу действия насосов в единый блок и к введению дополнительных магистралей и гидравлических трактов, обеспечивающих работоспособность конструкции. Кавитационный коэффициент быстроходности современных шнекоцентробежных насосов имеет значение С р = 4500...5000. [c.210]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...