Обтекание тонких тел потенциальным потоком

Пусть Ыоо —скорость на внешней границе пограничного слоя. Если пограничный слой тонкий , должна быть приближенно равна скорости на поверхности, рассчитанной при анализе обтекания тела потенциальным потоком. В общем случае u = Uao x). [c.62]

Примем, что (pQ = Као Фо представляет собой потенциальную функцию для случая установившегося обтекания тонкого крыла дозвуковым (сжимаемым) потоком (фо — безразмерный потенциал). Эта функция удовлетворяет уравнению [c.354]

В этой главе рассматривается задача об обтекании тонкого крылового профиля потенциальным потоком идеальной несжимаемой жидкости. Предположение о тонкости профиля позволяет сделать ряд существенных упрощений в общей постановке задачи. [c.174]

В начальной стадии движения при малом й (расстояние между цилиндром и критической точкой в потоке за двумя вихрями) измеренное распределение давления приближается к распределению давления в потенциальном потоке, но с течением времени различие между измеренным распределением давления и распределением давления в потенциальном потоке увеличивается. При обтекании тонких тел, таких, как крыловой профиль, тонкий эллиптический цилиндр, корпус корабля и т. д., измеренное распределение давления близко к распределению давления в потенциальном потоке даже при больших интервалах времени, поскольку нарастание пограничного слоя невелико. [c.212]

Основное содержание обзора охватывает период с 1917 по 1967 гг., однако в связи с фундаментальным значением для теории решеток ранних работ Н. Е. Жуковского и С. А. Чаплыгина обзор начинается с этих работ, причем здесь удается ввести почти все обозначения и понятия современной теории решеток и наметить основные направления ее последующего развития от простейших задач обтекания решетки пластин, теории крыла и теории решеток из тонких профилей к законченной теории решеток из профилей произвольного вида в плоском установившемся потенциальном потоке несжимаемой жидкости с последующим учетом эффектов сжимаемости и вязкости. Обзор заканчивается двумя разделами, касающимися несколько более подробно современных проблем неустановившегося и пространственного обтекания решеток. [c.104]

Обтекание тонких тел потенциальным потоком [c.38]

В этой постановке рассмотрены теплообмен и диффузия сферических частиц при их обтекании потоком несжимаемой жидкости. В зависимости от чисел Рейнольдса обтекания Рво использовались поля скоростей ползущего движения (Reo 1) или соответствующие аналитические решения, полученные с помощью сращиваемых асимптотических разложений, справедливые при Reo — 1 -т- 10. Кроме того, использовались различные численные решения и схематизации поля скоростей (тонкий пограничный слой вблизи поверхности, зона отрыва за частицей, потенциальное поле скоростей вне погранслоя и т. д.). В этой постановке определено влияние относительного обтекания на теплообмен и массообмен сферической частицы с потоком в стационарном процессе. Указанное влияние характеризуется числами Пекле [c.262]

Решение задачи о потенциальном обтекании плоской решетки из тонких пластин известно. В [28, с. 413] приведен график, по которому можно судить об изменении угла выхода потока из решетки от изменения густоты решетки т для различных углов ф, где [c.28]

При отрыве потока вблизи задней критической точки тонкого тела смещение линий тока невязкого течения невелико. Однако при обтекании тупого тела область отрыва располагается далеко от задней критической точки, и вследствие значительного отличия картины течения от потенциального обтекания невязкое течение перестает служить в качестве первого приближения к вязкому течению. [c.17]

Задача о произвольной нестационарной деформации профилей или их движения при постоянной циркуляции в потенциальном потоке сводится к вычислению квадратурами типа (3.13) дополнительной касательной к контуру слагающей Vg скорости по ее заданной нормальной слагающей Vfi иди же к решению соответствующей неоднородной задачи относительно функции тока или потенциала течения вытеснения . Первая задача такого рода — о плоском движении жидкости в треугольной полости вращающегося тела — была решена Н. Е. Жуковским в 1885 г. (эта задача имеет отношение к течению во вращающейся радиальной решетке с прямыми лопатками). Вращение одиночного тонкого профиля и двух профилей тандем было изучено Л. И. Седовым в 1935 г. затем им же был дан общий подход к решению подобных задач в рамках теории тонкого профиля. Общие свойства потока через вращающуюся круговую решетку и, в частности, ее конформное отображение на прямую рассмотрел П. А. Вальтер в 1926 г. Основные задачи обтекания таких решеток решены Г. И. Майка-паром (1949, 1953, 1958, 1966), Л. А. Дорфманом (1956), Т. С. Соломаховой [c.125]

Рассмотрим обтекание сверхзвуковым потоком газа тонкого крыла конечного размаха [74], Угол атаки, под которым обтекается это крыло, будем полагать малым. Скорость иабегающего потока, давление и плотность обозначим соответственно через Vi, р1 и о,. Оси Хи у-1, выберем так, чтобы ось а совпадала с направлением скорости Уь С целью упрощения поставленной задачи будем полагать возмущения, создаваемые крылом, малыми. Движение газа будем считать установившимся н потенциальным. Массовые силы учитывать не будем, [c.465]

Решение задачи об обтекании полубесконечной тонкой пластины потоком вязкой жидкости в рамках теории пограничного слоя хорошо известно и описывается решением Блазиуса. Если на поверхность пластины поместить препятствие, а это можно сделать различными способами, то течение становится трехмерным. Внешнее течение, которое необходимо для расчета пограничного слоя, в случае цилиндрического или осесимметрического препятствия находится из теории потенциального плоского или осесимхметрического идеального течения, поскольку бесконечно тонкая пластина возму-ш,ения в идеальное течение не вносит. Например, в случае бесциркуляционного обтекания цилиндра, пересекающего плоскость, потенциал течения известен Ф = сх ) + / x +z )). Составляющие скорости в системе координат х, г, связанной с центром цилиндра, имеют вид [c.177]

Распределение давления на поверхности тела, полученное из потенциального обтекания на эллипсоиде с соотношением полуосей 4.3 1 1 под углом атаки 30°, приведено на рис. 3.29 [25]. Здесь величина Ср= (р—рос)/рПоо . Отметим, что в продольном направлении на наветренной стороне имеется благоприятный градиент давления и подобный неблагоприятный градиент давления — на подветренной стороне. Если двигаться с наветренной стороны на подветренную, то благоприятный градиент давления находится. приблизительно в передней части половины эллипсоида, а неблагоприятный — в оставшейся части эллипсоида. Пограничный слой формируется под влиянием поля давления. На наветренной части линии тока внешнего течения расходятся, и это приводит к расхо-. димости предельных линий тока на поверхности. На наветренной части градиент давления образует сравнительно тонкий пограничный слой, вторичные течения малы. На подветренной части неблагоприятный градиент давления приводит к замедлению течения в пограничном слое, к увеличению толщины пограничного слоя с последующим отрывом потока. Частицы жидкости, двигаясь вдоль [c.190]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...