Предел текучести легких сплавов

Предел текучести легких сплавов 429 ----- стали 429 — Изменение от температуры 432 [c.553]

Предел текучести легких сплавов 429 - стали 429 — Изменение от температуры 432 -— стали жаропрочной 432 [c.553]

Термопластичному упрочнению подвергают преимущественно детали из легких сплавов, обладающих комплексом необходимых в данном случае свойств высоким коэффициентом линейного расширения, малым пределом текучести и низкой температурой перехода в пластичное состояние. Упрочняют, например, роторы, выполненные из легких сплавов. Задача заключается в том, чтобы уравновесить растягивающие напряжения от центробежных сил, имеющих максимальную величину в ступице ротора. Еще более высокие растягивающие напряжения возникают в ступице, если ротор при работе нагревается с периферии, а также если ступица посажена на вал на прессовой посадке. [c.402]

Пределы текучести и отношения — для некоторых сталей и легких сплавов [c.429]

Рис. 3.77—3.79 позволяют оценить, насколько велико влияние анизотропии металла на форму поверхности прочности. Эти рисунки могут быть использованы при необходимости проверки прочности изделия из анизотропного Легкого сплава или прокатной стали при плоских напряженных состояниях. На рис. 3.77 и 3.78 построены, в сущности, поверхности пластичности, поскольку в качестве исходных характеристик взяты пределы текучести сплавов. [c.227]

Антифрикционный материал в эксплуатации испытывает сжимающие нагрузки, в то время как отдельные микроскопические щероховатости при полусухом трении работают на изгиб. Поэтому возможно, что сочетание низкого сопротивления отрыву с относительно высокими пределом текучести и сопротивлением срезу является благоприятным для антифрикционного сплава, легко прирабатывающегося путем местного разрушения и в то же время относительно прочного при сжатии. [c.266]

Лабиринты 976, 977 Левина профилографы 451 Легированная сталь — Механическая прочность — Характеристика 336 Легкие сплавы — Коэфициент концентрации напряжений 359, 361 —-Предел текучести 342 Ленточные тормоза 1036 [c.1076]

Диффузионная сварка титана. Титан и его сплавы диффузионной сваркой соединяются достаточно легко. Температуру сварки выбирают в диапазоне 800... 900 °С, т.е. в области температуры рекристаллизации, и составляющую (0,7...0,8)Гпл. Учитывая низкий предел текучести титана и значительное влияние на него температуры, давление сжатия принимают в пределах 0,98...9,8 МПа. В зависимости от температуры и давления сжатия время сварки составляет от нескольких секунд до нескольких десятков минут. [c.142]

Термоупрочнению подвергают преимущественно детали из легких сплавов, обладающих комплексом необходимых в данном случае свойств высоким коэффициентом линейного расширения, малым пределом текучести [c.384]

Однако эти сплавы титана весьма склонны к образованию холодных трещин (замедленному разрушению) при температурах, близких к комнатной, что связано с легким развитием ползучести под действием напряжений, величина которых может быть существенно ниже предела текучести [5]. [c.11]

Латуни — сплавы меди с цинком как основной легирующей добавкой. Введение цинка повышает механические свойства меди возрастают пределы прочности и текучести, а также твердость и относительное удлинение. Латуни отличаются технологичностью, хорошей деформируемостью, легко обрабатываются резанием. Латунные полуфабрикаты поставляют в твердом, [c.44]

При режимах старения, не обеспечивающих максимальных значений пределов прочности и текучести, коррозионная стойкость под напряжением сплава АК4-1 будет низкой, а на максимуме и при переходе за него (см. рис. 5) — высокой. Это легко можно объяснить, используя результаты электронномикроскопических исследований. Низкая коррозионная стойкость сплава 116 [c.116]

Как экспериментальные, так и аналитические исследования распределения остаточных напряжений показали, что легко возникают очень высокие уровни остаточных напряжений. Охлаждение композитов сталь — медь от 533 К приводит к интенсивному пластическому течению медной матрицы [27] аналогичные явления отмечены в системах Си —W [14, 18, 29] и Fe — FejB [14]. Более прочные матрицы не обладают заметными преимуществами например, охлаждение на 0,6 К увеличивает максимальные напряжения в композите 50% А1 — В на 18 кГ/см [19], если деформация алюминия происходит в упругой области. Значит, при охлаждении от обычных температур изготовления возникнут на-йряжения, намного превышающие предел текучести любого сплава. [c.66]

Температурный интервал легкой деформации, наводящей ЭПФ, распо-1гается вблизи критической точки начала прямого мартенситного пре->ащения (см. рис. 5.15). В этой температурной области минимальна значение принимает критическое напряжение легкой деформации, )Торое представляет собой фазовый предел текучести аустенита или штическое напряжение переориентации мартенсита (рис. 5.15). Температуры М , Мр А , Aj- зависят от состава сплава и его структу-л, определяемой термической и термомеханической обработками. [c.379]

В табл. 3.27 приведены исходные данные [4, гл, 1 ] для расчета и построения поверхностей прочности при плоских напряженных состояниях для двух легких сплавов — алюминиевого (В-95) и магниевого (ВМ65-1). Здесь Од — предел текучести Оо,2 при растяжении в направлении наибольшей прочности 045 и 0до — то же под углом 45 и 90° к этому направлению в плоскости прокатки То — предел текучести То,з при кручении. Поверхности прочности, построенные по этим данным для первого октанта, приведены на рис. 3.77 и 3.78. Различный вид этих поверхностей объясняется, по-видимому, тем, что для сплава В-95 имеет место соотношение 0ао > 045> ДЛя сплава [c.227]

Хотя иринциниальпо множественное скольжение — наиболее простой путь, энергетически он невыгоден и дает наименьшую эффективность диссипации упругой энергии. Об этом говорит вид кривой течения монокристалла (рис. 24). Эффективная релаксация напряжений происходит только на стадии легкого скольжения, когда действует одна его система. Вторая стадия (множественное скольжение) характеризуется высоким деформационным упрочнением. Данные 171] показывают если в поликристалле удается йзбен ать внутри зерен множественного скольжения, то сопротивление деформации существенно снижается (соответственно повышается диссипацця упругой энергии). На рис. 25, 26 приведены концентрационные зависимости сопротивления деформации (растя-н ением) и параметров уравнения Петча для поликристаллов сплавов Си — А1. Видно, что на пределе текучести эти зависимости имеют нормальный вид, с ростом концентрации твердого раствора [c.88]

Испытания часто проводят при напряжениях, близких к пределу текучести для легких сплавов, например, — от 75 до 90% от (То,2. Однако это не всегда оправдано, более целесообразно проводить исследования при различной величине растягивающих напряжений. Необходимость этого можно пояснить различной формой кривых растрескивания. На рис. 58 приведены кривые растрескивания для двух металлов, показывающие, что один металл, более подверженный растрескиванию, чем другой, при высоких напряжениях может быть существенно более устойчив при низких напряжениях [126]. Следовательно, сравнительные испытания на устойчивость металлов к растрескива-нию нецелесообразно проводить при каком-либо одном напряжении. При ускоренных испытаниях образцы, нагруженные каким-либо из описанных выше способов, помещаются во влаж- [c.117]

Соотношение (1.18) при указанных выше значениях С дает удовлетворительную оценку скорости роста усталостных трещин в интервале от 2,5 10" до 10 мм/цикл при условии, что в процессе нагружения Кщах остается ниже Кс для данного материала, а номинальное напряжение не превышает предела текучести при статическом нагружении. Проведенные многочисленные исследования показали, что для большинства материалов показатель степени в выражении (1.19) находится в интервале от 2 до 10. Так, для легких сплавов m = 3-5, а для сталей — m 2-10 при соответствующем выборе значения постоянной С. Более высокие значения m (до 12) возможны для высокопрочных сталей в области высоких напряжений. Общая тенденция такова, чем более хрупкое состояние, тем выше показатель степени т. В проведенных исследованиях отмечено, что m и С не являются постоянными материала и зависят от ряда факторов, в частности от условий нагружения и коэффициента асимметрии цикла. Ограниченность области применения соотношения (1.19) вызвало поиски новых соотношений. [c.23]

Испытания часто выбирают и проводят при напряжениях, близких к пределу текучести, для легких сплавов, например, от 75 до 907о от 002. Однако это не всегда оправдано и более целесообразно проведение исследования при различной величине, растягивающих напряжений. Это можно пояснить различной формой кривых коррозионного растрескивания. На фиг. 73 при- [c.79]

Режимы сварки. Режим сварки устанавливают на обра щах технологической пробы, которые по толщине, марке материала, подготовке поверхности, а иногда и но форме аналогичны свариваемым деталям. Правильность выбранного режима проверяют путем проведения комплекса различных испытаний образцов (см. ниже). Наибольшее влияние на режим сварки оказывают такие свойства материалов, как теплоэлектропроводность и предел текучести при повышенных температурах. Исходя из этого, с точки зрения режимов сварки легкие сплавы можно разделить на три группы [c.308]

Сплавы системы А1—Mg—Si легко свариваются и хорошо обрабатываются давлением. Наиболее широко из них применим в криогенной технике сплав АДЗЗ, используемый в виде прессованных полуфабрикатов, трубопроводов и патрубков. По пределу прочности в искусственно состаренном состоянии сплав АДЗЗ как при комнатной, так и при низких температурах близок к сплавам АМг5 и АМгб, но предел текучести его при всех температурах выше. Прочность сварных соединений сплава АДЗЗ в состоянии после [c.429]

Теплостойкость — важнейший критерий работоспособности многих деталей. Работа некоторых машин сопровождается тепловьщелением, которое вызывается трением. Работа тепловых двигателей, литейных машин, прокатных станов связана со значительным тепловьщелением. Чрезмерное тепловыделение снижает работоспособность деталей машины и ухудшает качество ее работы. В стальных деталях при непродолжительном действии температур выше 300...400°С и в деталях из легких сплавов и пластмасс при температурах выше 100... 150 °С значительно снижаются механические свойства (предел прочности, предел текучести, предел выносливости и др.). При длительном действии высокой температуры в деталях машин наступает ползучесть, т. е. непрерывная пластическая деформация при постоянной нагрузке. При высокой [c.10]

Такие же интервалы Г с минимальными пределами текучести имеются и у других металлов и сплавов при обработке их следует избегать работы в этих интервалах, т. к. металл при этих будет легко давать трещины. Поэтому в горячем состоянии слитки цветных металлов и их сплавов прокатывают до определенной толщины, когда прокатываемой полосы не упала ниже допускаемого предела. При достаточно толстых полосах они подвергаются подогреву и вторичной П. в горячем состоянии. При тонких полосах (3—6 мм) удержать высокую чрезвьгаайно трудно вследствие тепло-излуч ения и охлаждающего действия валков при П. [c.59]

Алюминиевые и магниевые сплавы относятся к группе легких сплавов, поскольку в отличие от большинства конструкционных материалов имеют малую плотность и высокую удельн)то прочность. Наибольшее влияние на величину параметров режима и циклограмму процесса сварки оказывают такие свойства материалов, как теплоэлектропроводность, предел текучести при повышенных температурах и реакция металла на термомехнический цикл сварки. Исходя из этого, с позиций режи- [c.327]

Сварку легких сплавов этой подгруппы целесообразно выполнять на жестких режимах ( св = 0,5 св1) униполярными импульсами тока (рис. 5.19, в - д) большой силы /с = (3,5...4)/ев1 на машинах постоянного тока и низкочастотных (реже конденсаторных). В табл. 5.12 приведены режимы сварки сплава Д16АТ, имеющего средние значения предела текучести и удельного электросопротивления сплавов под-гр5тшы а . [c.328]

Известно, что в большинстве легких сплавов предел пропорциональности составляет значительно меньшую долю условного предела текучести От, чем в стали. Так по данным ВИАМ, для АМгб отношение Зр/Зт составляет от 0,45 (профиль) до 0,71 (лист). То же отношение для стали (Ст. 3) колеблется от 0,85 до [c.128]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...