Особенности пуска турбин АЭС

ОСОБЕННОСТИ ПУСКА ТУРБИНЫ С ПРОТИВОДАВЛЕНИЕМ [c.83]

В чем состоит главная особенность пуска турбин неблочного типа [c.399]

Каковы особенности пуска турбины из различных состояний [c.179]

ОСОБЕННОСТИ ПУСКА ТУРБИН АЭС [c.468]

Почти все разделы, включенные во второе издание книги, заново переработаны. В книгу включены новые главы введение принцип действия турбин особенности пуска, работы и остановки конденсационных турбин с ухудшенным вакуумом регенеративные подогреватели питательной воды организация эксплуатации, которые расширяют понятие и облегчают усвоение вопросов эксплуатации паротурбинных установок. [c.4]

ОСОБЕННОСТИ ПУСКА КОНДЕНСАЦИОННОЙ ТУРБИНЫ С ВЫХЛОПОМ В АТМОСФЕРУ [c.82]

Основным недостатком пуска турбины с противодавлением с выхлопом в атмосферу является большая потеря тепла, а при пуске ее на рабочую магистраль — большая разность между температурами ротора и корпуса турбины, особенно при быстром и неравномерном 88 [c.88]

ОСОБЕННОСТИ ПУСКА НЕ ВПОЛНЕ ОСТЫВШИХ ТУРБИН [c.89]

ОСОБЕННОСТИ ПУСКА, РАБОТЫ И ОСТАНОВКИ КОНДЕНСАЦИОННЫХ ТУРБИН С УХУДШЕННЫМ ВАКУУМОМ [c.115]

ОСОБЕННОСТИ ПУСКА КОНДЕНСАЦИОННОЙ ТУРБИНЫ С РЕГУЛИРУЕМЫМ ОТБОРОМ ПАРА [c.128]

ОСОБЕННОСТИ ПУСКА И РАБОТЫ ТУРБИНЫ С ПРОТИВОДАВЛЕНИЕМ [c.135]

Основным недостатком пуска турбины с противодавлением с выхлопом в атмосферу является большая потеря тепла, а при пуске ее па рабочую магистраль — большая разность между температурами ротора и корпуса турбины, особенно при быстром и неравномерном их прогреве. Эта разность температур может вызвать повреждение отдельных элементов проточной части. В связи с этим при выборе способа пуска должны быть учтены состояние н тепловые расширения основных деталей данной турбины и другие условия, могущие оказать отрицательное влияние, а также указания завода-изготовителя турбины о возможности ее работы с выхлопом в атмосферу или на производственную магистраль. [c.143]

Относительные удлинения. Во время работы на номинальном режиме статор и ротор имеют различные температуры и деформации от приложенных сил. Вместе с тем, осевые зазоры должны быть выбраны оптимальными для этого режима, а радиальные— минимально допустимыми. При работе на других режимах, а особенно в течение нестационарных процессов, связанных с остановками и пусками турбины, радиальные и, тем более, осевые зазоры могут значительно изменяться. Эти изменения происходят как от различного напряженного состояния статора и ротора (разные давление пара, осевые силы, частота вращения, температурные напряжения), так и под влиянием температурных удлинений. [c.52]

Ограничивают пуски не только температурные деформации ротора. При каждом пуске турбины ротор проходит запретные вибрационные зоны, опасные для лопаточного аппарата, особенно для лопаток последних РК. Накопление усталостных явлений в лопатках снижает их долговечность. Последние ступени ЦНД оказываются также в очень неблагоприятных аэродинамических условиях при малых объемных расходах пара, в частности, на холостом ходу (п. П1.7). Возникающие при этом переменные аэродинамические силы (при меняющейся, к тому же, частоте вращения) также служат источником накопления усталостных явлений. Кроме того, во время пускового периода интен- [c.53]

Двухкорпусные цилиндры, диафрагменные обоймы, конструктивные особенности статора и ротора, а также система подвода и отвода пара в лабиринтовых уплотнениях обеспечивают медленное остывание статора и ротора при небольшом рассогласовании температурных полей и допускают быстрый пуск турбины. В итоге всех мероприятий достигнуты следующие времена пуска (ч), считая от толчка ротора до полной мощности [c.78]

Как об этом уже говорилось ранее, наиболее важную роль в изменении формы и размеров деталей играет изменение их теплового состояния, в особенности во время пуска турбины, который и состоит главным образом в увеличении температуры деталей па заданной программе. [c.51]

Рассматривая показанное на рис. 6-4 поперечное сечение корпуса ЦВД, можно видеть, что особенно большая масса металла сосредоточена в зоне фланцев, поэтому при пуске турбины фланцы будут прогреваться медленнее, чем относительно тонкие стенки корпуса. Шпильки горизонтального разъема при этом будут прогреваться еще медленнее, чем фланцы, так как они имеют хороший металлический контакт только с нижней половиной фланца, а в зоне верхнего фланца проходят через кольцевой зазор. Для того чтобы улучшить условия прогрева этих узлов и не допустить создания в них опасных термических напряжений, турбины снабжают специальными устройствами для обогрева фланцев и шпилек ЦВД, показанными на рис. 6-4. [c.117]

ОСТАНОВКА ТУРБИНЫ И ОСОБЕННОСТИ ПУСКА ЕЕ ИЗ ГОРЯЧЕГО СОСТОЯНИЯ [c.151]

ОСОБЕННОСТИ ПУСКА ГОРЯЧЕЙ ТУРБИНЫ [c.161]

Принято считать, что если температура корпуса ЦВД в зоне паровпуска перед началом пуска составляет 150° С и ниже, то пуск турбины должен производиться как из холодного состояния. Если же температура металла выше 150° С, то режим пуска будет иметь некоторые особенности. [c.161]

Одна из особенностей пуска горячей турби.ны заключается в том, что температура металла стенки цилиндра значительно выше температуры насыщения пара при том низком давлении, которое установится в цилиндре после толчка турбины конденсации пара в цилиндре при этом пуске происходить не будет. Поэтому нагревать металл цилиндра в этом случае можно только перегретым паром, температура которого выше температуры металла. Величина превышения температуры пара над температурой металла не должна быть очень большой, чтобы в случае быстрого нагружения турбины не вызвать появления опасных температурных разностей. Целесообразно иметь температуру пара перед впуском в цилиндр на 50—70° С выше, чем температура металла зоны паровпуска. Следовательно, для пуска турбины после ночной остановки требуется обеспечить температуру пара перед турбиной около 530° С. [c.162]

Второй особенностью пуска горячей турбины является необходимость обеспечить нужное превышение температуры пара над температурой металла одновременно для ЦВД и ЦСД. Если при пуске холодной турбины можно не прогревать тонкостенные паропроводы пром-162 [c.162]

Унос кремниевой кислоты с паром особенно нежелателен, так как она образует на лопатках последних ступеней турбин высокого. давления прочную стекловидную пленку. Эта пленка обычно не так легко может быть удалена, как осадки других солей, которые удается удалить путем промывки насыщенным или влажным паром на ходу турбины или даже просто при пуске турбины в ход. [c.50]

Прямым следствием конструктивных особенностей газовых турбин этого периода являлось наличие большой тепловой инерции деталей и узлов и возникновение значительных взаимных температурных перемещений. Все это приводило к необходимости длительных прогревов машины при пусках, медленному набору нагрузки. Но и при таких условиях не уда- [c.63]

Кроме дополнительного напряжения в шпильке от внутреннего давления, необходимо учитывать температурные напряжения, возникающие в результате разности температур и коэффициентов линейного расширения отдельных элементов соединения. Особенно это важно в тех случаях, когда коэффициенты линейного расширения шпильки й фланца имеют значительное различие. Температурные напряжения достигают максимального значения в период прогрева и набора нагрузки турбиной. На практике в этот период допускается разность температур фланца и шпильки, равная 50—60° С. Для быстрого пуска турбины необходимо обеспечить равномерный прогрев цилиндра, поэтому иногда целесообразно применять устройство для специального прогрева фланцев. [c.389]

При исследовании переходных режимов работы агрегата при нагрузках от небольших до 125 мВт не было обнаружено зон со значительным увеличением переменных напряжений в лопасти. Наибольшие вибрации лопасти, а также наибольшие значения переменных составляющих давлений и напряжений наблюдаются при пусках турбины, при разгоне и при нагрузке 20—30 мВт. Кроме того, некоторое увеличение вибрации и знакопеременных деформаций наблюдалось при мощности N =70-н80 мВт. Переменные составляющие напряжений в лопасти при всех установившихся режимах работы турбины не превышали ст = 80 кгс/см при переходных режимах они могут увеличиваться до (т = = 150 кгс/см , а при частоте вращения до 120 об/мин увеличиваются до 200 кгс/см . При мощности 15—30 мВт наиболее ярко выраженные частоты колебаний лопасти растут с 1 до 10 Гц. При больших мощностях и особенно при мощности 75 мВт преобладающими становятся колебания с частотами 20—100 Гц. Наблюдались также колебания с частотами до 1000 Гц и выше. [c.16]

Свои особенности имеют пуски турбин с противодавлением, которые рассмотрены в отдельном параграфе. [c.374]

Основные характерные особенности пуска неблочной ПТУ вытекают из схемы паропроводов электростанции с поперечными связями. Поскольку от парового коллектора станции питаются другие турбины, перед пуском конкретной турбины для нее имеется пар номинальных параметров. Поэтому главной особенностью пуска неблочной ПТУ является использование пара номинальных параметров. При этом в сферу обязанностей машиниста не входят заботы о паровом коллекторе электростанции и параметрах пара в нем. Об этом заботится персонал котельной установки. [c.376]

Кроме того, рассматриваются разные варианты промежуточного перегрева пара. Для БН-600 он осуществляется в пределах парогенератора до температуры свежего пара, как на обычных ТЭС. Поэтому оказалось возможным применить серийные паровые турбины перегретого пара. Однако опыт эксплуатации показал, что при такой организации промежуточного перегрева осложняются режимы останова и особенно пуска установки — могут возникнуть тепловые удары при поступлении холодного пара из ЦВД в промежуточный пароперегреватель. Для энергоблоков с реакторами БН возможны варианты выполнения промежуточного перегрева пара, повышающие надежность работы, но снижающие температуру перегрева пара перед ЦСД по сравнению с температурой свежего пара. Так как для серийных турбин ТЭС обе эти температуры равны, то потребуются некоторые изменения в конструкции цилиндров среднего, а возможно, и низкого давлений. Для АЭС с натриевым теплоносителем возможно также использование парогенераторов сверхкритическнх параметров. [c.87]

При пусках турбины из горячего состояния, особенно после стоянки ее в течение 48—56 ч (обычные остановы блоков на субботу и воскресенье), практически всегда ротор ЦВД относительно корпуса бывает укорочен, причем иногда относительное укорочение может достигать предельных значений. Это происходит вследствие более быстрого охлаждения легкого ротора по сравнению с массивным корпусом. В этом случае перед толчком турбины необходимо увеличить значение относительного расширения ротора ЦВЦ. На остановленной турбине (при вращении турбины валоповоротом) этого можно достичь увеличением температуры пара, подаваемого на уплотнения. При этом относительно холодные концы вала, проходящие через уплотнения, нагреваются и, поскольку в ЦВД примерно % длины вала приходится на уплотнения, происходит общее удлинение ротора. Добиться удлинения ротора можно и прогревом цилиндра перед толчком, причем в этом случае необходимо следить за тем, чтобы температура пара, подаваемого на прогрев в выхлоп ЦВД, не превышала допустимую для металла трубопроводов системы прогрева промперегрева. [c.110]

Проверка сдвига ротора относительно корпуса по таким указателям обычно производится перед пуском турбины. Особенно часто это делается при прогреве турбины а малых числах оборотов, когда при неравномерном тепловом расширении корпуса и ротора происходит зна-Ч ительиое изменение осевых зазоров в проточной части и в концевых уплотнениях, глаиным образом со стороны низкого давления, а также при развитии числа оборотов, на холостом ходу, при приеме нагрузки, резких 64 [c.64]

Однако и в этом случае пускать в работу не вполне остывшую турбину следует с большой осторожностью. Длительность прогрева ее на малом числе оборотов в этом случае увеличивается примерно в 1,5—2 раза против обычного. При прогреве турбины на малых оборотах тепловой прогиб вала ротора уменьшается и вал почти полностью выправляется. Скорости повышения числа оборотов и нагружения турбины выдерживаются такими же, как и при обы Ч Ном пуске из холодного состояния. Особенно опасен пуск не вполне остывшей турбины при наличии остаточного прогиба (искривления) вала ротора ее. Пуск неостывшей турбины считается обычно безопасным не позже чем через 1—2 ч после остановки, когда температурный прогиб вала ротора еш,е невелик. Такую турбину следует пускать без дополнительного прогрева па малом числе оборотов. Однако период, в течение которого возможно безопасно пускать турбину после остановки, для каждой отдельной турбины устанавливается опытным путем. Длительность. повышения числа оборотов до номинального в таких случаях у конденсационных и теплофикационных турбин составляет около 70—80% длительности набора оборотов при обычном пуске з холодното состояния. [c.146]

Отклонения от равновесного теплового состояния полностью зависят от процесса остывания турбины. Во время этого процесса невозможно избежать радиальных и осевых иеретечек теплоты, выравнивающих температурные поля. Особенно вредны осевые растечки теплоты, так как в осевол направлении неравномерность температур в турбине значительно больше и восстанавливается равновесное температурное поле гораздо медленнее, чем в радиальном направлении. Поэтому процесс пуска турбины неразрывно связан с организацией процесса ее остывания. По сути дела подготовка к пуску идет с начала остановки турбины. [c.50]

Трудности пуска и опасности, возникающие во время работы на переходных, особенно неуправляемых, режимах, росли вместе с увеличением размеров, мощности турбин и параметров пара. В прошлом пуск не представлял трудностей. Операции пуска в основном сводились к прогреву паропровода и турбины,подъе-му вакуума, пуску масляного насоса, пуску турбины с дальнейшим прогревом ее при малом числе оборотов. В современных же крупных турбинах эти же операции пуска хотя и сохранились [c.10]

Как видно из схемы рис, 6-14, данный блок снабжен полной системой обводов как турбины с противодавлением, так и конденсационной турбины. Выше уже отмечалось, что эта особенность тепловой схемы является типичной для крупных блоков с прямоточными котлами электростанций США, ФРГ и других зарубежных стран. Наличие системы обводов делает котел по существу не связанным с турбиной и позволяет, как и в неблочных схемах, растапливать котел до пуска в ход турбины, подгонять параметры пара за котлом до требуемых к моменту пуска турбины, поддерживать холостой ход в случае отключения по какой-либо причине турбогенератора и т. д. Создается гибкость в работе блока, в частности, при всех тех режимах, которые требуют пропуска в турбину 5—10% пара, в то время как расход через котел не может быть ниже чем 30% от номинального. Это шроти-воречие, таким образом, разрешается в типичных зарубежных схемах при помощи полной системы обводов, существенно усложняющих установку. [c.198]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...