Задание свойств материала в примере

Я. Задание свойств материала в примере 2.1 [c.102]

Поведение материала М полностью определяется заданием величин Е, щ и одной из функций у, Р или /. Для анализа деформационных свойств материала М удобно использовать графическую интерпретацию в виде эпюр распределения напряжении в стержнях, они строятся в осях г о и будут обозначаться Эа. Для примера на рис. 7.4 показано распределение напряжений в стержнях в процессе увеличения деформации. При заданной деформации е часть стержней (группа II) работает упруго, напряжение а = Ее (одинаковое для всех стержней этой группы) не достигает значений пх пределов текучести в стержнях группы I предел текучести уже достигнут о = От = 0 z. [c.173]

Отмеченные обстоятельства вызывают дополнительное требование к конструкции корпуса Н есткость, характеризующее свойство корабля деформироваться не более заданных пределов, отвечающих нормальным условиям его повседневной службы. Это требование может оказаться и более жестким (в обычном смысле слова), чем условие прочности. Поясним это на примере деревянного трапа, переброшенного с борта судна на пирс (на берег). Исходя из требования прочности его можно было бы сделать более легким, чем обычно, не затрачивая излишний материал в виде толстых брусков или досок. Однако переход по такому трапу облегченной конструкции, да еще с грузом, из-за большого прогиба может быть опасным или по меньшей мере затруднительным. [c.37]

При термической обработке часто происходят процессы перекристаллизации - переход вещества из одной кристаллической фазы в другую в результате полиморфного превращения, или распада пересыщенного твердого раствора - образования новой устойчивой фазы из метастабильного раствора. Примером перекристаллизации может служить превращение y-Fe в a-Fe при понижении температуры (см. рис. 1.51), а примером распада пересыщенного твердого раствора - выделение фазы СиВе из а-раст-вора при концентрации Хве < 2,7 % мае. и температуре ниже 866 °С (см. рис. 1.38). Эти процессы в термической обработке используются для изменения фазового состава сплава, перераспределения компонентов между фазами и получения кристаллических зерен определенной формы и размеров с целью придания сплаву заданных свойств, облегчающих дальнейшую обработку или предназначенных для конкретного использования материала. [c.110]

Армированные композиты с металлической матрицей часто разрабатываются следующим образом сначала изготовляется новый композит, а затем испытывается образец полученного материала. Однако такой способ бывает чреват разочарованием, поскольку получаемые свойства редко соответствуют предсказанным теоретически. Затем появляются трудности, связанные с необходимостью оптимизации большого числа параметров технологии изготовления композитов. Именно в связи с этим представляется важным описанный в данной главе способ оценки совместимости отдельных волокон и усов, так как в этом случае роль всех важных факторов для любой заданной системы композита можно оценить непосредственно. На примерах композитов с никелевой матрицей, упрочненных усами сапфира, нитрида кремния и углеродными волокнами, показано, что оптимизация температур и выдержек может быть достигнута при условии контроля за содержанием примесей. Эти принципы будут положены в основу оценки и выбора технологического процесса, который обеспечит получение композитов с оптимальной совместимостью упрочнителя и матрицы для каждой системы. Эта технология, возможно, будет сложнее (и дороже) тех, которые обычно применяются, но если бы удалось существенно понизить склонность упрочнителя к разрушению и дроблению, то это могло бы стать важным достижением. Сюда же относятся некоторые интересные возмол ности улучшения связи в композите путем стимулирования роста боко- [c.427]

Применение диффузионной сварки создает благоприятные условия для получения качественного соединения пористых материалов. Их надежный контакт как в условиях высоких температур, так и в агрессивных средах сохраняет высокую механическую прочность свариваемых поверхностей при постоянной исходной пористости. Физико-механические свойства и фильтрующие характеристики сварного соединения не отличаются от свойств исходных частей изделия при сохранении заданных геометрических размеров и конфигурации. Первое качественное определение диффузионной сварки высокопористых изделий и уточнение общих условий выбора параметров сварки были разработаны в работе [4]. Разработанные принципы диффузионной сварки позволяют ориентировать исследователя при выборе технологических параметров сварки высокопористых материалов с пористостью около 40%. Для нагрева использовались токи высокой частоты. В работах приведены примеры определения давления при сварке пористой коррозионно-стойкой стали. Сваривались изделия, изготовленные из порошка со сферической формой частиц. Для других пористых материалов можно определить давление при сварке, если известно оптимальное давление компактного материала. [c.205]

С ПОМОЩЬЮ номограммы можно определить Яд готового тепломассомера, измерив его общую толщину (1,2 10 + + 2у) и зная материал заполнителя Яз (пример показан стрелками на рис. 9,6), изготовлять датчики с заранее заданными свойствами (см. пример на рис. 9,е). Существуют также некоторые возможности изменения Яд потребителем как в сторону повышения, так и в сторону понижения. [c.74]

Для ансамбля, созданного так, как в предыдущем примере, мы молсем описывать свойства материала лишь в статистическом смысле. Функция е(х) в каждом образце очень сложна, и если мы сосредоточим внимание на точке х,, то единственный способ, которым мы можем описать e(xi), состоит в задании [c.249]

При выполнении расчета свойства материала оболочки (модуль упругости Е, температурный коэффициент линейного расширения а, коэффициент Пуассона ц и предельные напряжения определяются в соответствии с разд. 6.3, 3.1 и 3.2 так же, как это было сделано в предыдущем примере. Числовые данные здесь не приводятся, поскольку в приведенном ниже примере расчета принимается, что величина является постоянной и расчет верхней и Ш1жней оценок ведется в общем виде без использования конкретных числовых значений. Измене-Ш1Я в методике расчета при численном задании переменной величины ст, указываются в конце каждого этапа расчета. [c.363]

Пример. Неустановившееся поведение термовяакоупругого шолс тпс тенного цилиндра I). В качестве иллюстрации применим (20.28) к задаче о бесконечно длнннон толстостенной круговой цилиндрической трубе при заданных механических и температурных воздействиях на ее внутренней и наружной границах. Для конечноэлементной аппроксимации компонент перемещений и температуры воспользуемся симплексными аппроксимациями г13)уг (г) =aY + 6 y г, ге=1, 2, где а,у постоянные, зависящие только От протяженности конечного элемента в радиальном направлении (для элемента, заключенного между радиусами гу и г , ах = —а — —1/ г2 — Г1), 61 = — Гу), 62 = Гу1(г2 — Г )]. Подставляя эти интерполяционные функции в массивы (20.19), получаем все коэффициенты уравнений дискретной модели, не зависящие от свойств материала. [c.413]

Поэтому через 42 мин работы гидропривод нагреется до температуры 180° С, а к концу заданного цикла работы до 150° С (кривая / на рис. 4.7). В температурном диапазоне от — 55 до -f 150° С может быть применена одна из синтетических жидкостей, например 7-50-СЗ, проверенная в отношении смазывающих свойств в аналогичных условиях применения, или оронайт 8515 [105]. Переход на синтетическую жидкость потребует замены материала уплотнений на соответствующие высокотемпературные смеси, которые недостаточно морозостойки и потребуют коренной переработки ряда уплотнений. Поэтому вполне целесообразно заново проанализировать всю проблему. Вероятно имеет смысл несколько увеличить вес и габариты гидропривода с целью увеличения объема масла и поверхности теплоотвода, снижения температуры нагрева до 120— 125° С и применения уплотнений из нитрильной резины. В рассматриваемом примере снижение температуры до 123° С к концу цикла может быть достигнуто за счет увеличения объема масла (типа АМГ-10) до 5 и поверхности теплоотвода до 0,6 (кривая 2 на рис. 4.7). При этом расчетный вес гидропривода увеличится на [c.123]

Если рассматривать систему из пустот пористого материала как кластер, то фрактальные свойства такого материала можно определить по рассеянию рентгеновского или нейтронного облучения. Шефер и Кефер [46] для анализа структур, формирующихся в ходе случайных процессов в силикатных системах, использовали малоугловые рассеяния света и рентгеновских лучей. На рис. 19 представлена схема, иллюстрирующая набор структур, которые ранее не были установлены в силикатах. Задача исследования заключалась в установлении возможности контроля над технологическим процессом получения материала с заданной структурой. Рассмотрен пример полимериации спиртового раствора кремнийсодержащего [c.39]

Тематика первой части Курса, достаточно подробно отраженная в оглавлении, естественным образом распадается на два больших раздела ) макроскопическую термодинамику и статистическую механику равновесных систем. Благодаря тому что на физическом факультете удалось спланировать учебный Ьроцесс так, что часть обязательного материала,переносится на семинарские занятия, которые проводятся по единой системе заданий, то, как правило, первые 7-8 лекций этого курса (осенний семестр включает обычно до 22 лекций) посвящены макроскопической термодинамике (ей же посвящается более трети всех семинарских занятой), а затем уже читается равновесная статистическая механика, представляющая основной материал этого семестра. Автор отказался от возможности объединить оба раздела (тома. — Прим. ред.), растворив материал первого во втором, чтобы не сог здавать иллюзии, что макроскопическая теория имеет характер предварительного введения, формулировки и положения которого в дальнейшем при рассмотрении микроскопической теории будут переосмысливаться, уточняться и т.д. Напротив, в этой части закладываются те основные и общие представления теории, без понимания которых развитие микроскопической теории было бы просто невозможным. К таким понятиям следует отнести в первую очередь понятие термодинамической системы с ее особенностями, понятие равновесного состояния такой системы и его свойств, понятия температуры, энтропии, химического потенциала (т. е. величин, не имеющих аналогов в механике) и т.д., наконец, основные Качала термодйг намики, которые и в микроскопической теории сохраняют свое аксиоматическое значение. Следует отметить, что сама аксиоматика макроскопической термодина- МИКИ за прошедшие полтораста лет настолько обговорена и продумана что ее внутренняя органическая взаимосвязанность (речь идет о квазистатической теории) стала служить примером логического построения теории (после, конечно, теоретической механики). Особо отмечая эту ее особенность, Анри Пуанкаре заметил, что в термодинамике нельзя сделать ни малейшей бреши, не разрушив всего ее здания (Н. Poin are, 1911). [c.7]

Соотношения (19.71) и (19.72) выписаны только как пример одной из возможных упрощенных форм определяющих уравнений для нелинейных термоупругих тел. Отбрасывая или сохраняя те или иные члены в степенном разложении (19.62), можно получить ряд других форм функции свободной энергии, приводящих к нелинейным определяющим уравнениям для напряжений и энтропии. Вопрос о том, какая из форм больше подходит для заданного материала, может быть решен лишь на основе экспериментов. При отбрасывании нелинейных членов уравнения (19.71) и (19.72) сводятся к классическим уравнениям линейной изотропной термоупругости. Полагая а, = О, получаем уравнения для нелинейного относительно девиаторных деформаций материала, описанного Диллоном [1962]. Случай, когда либо аз, либо а , либо Яд ф О, соответствует материалу с умеренно нелинейными дилатационными свойствами. При чисто дилатационных деформациях выражение для совпадает с выражением, используемым в классической теории. [c.404]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...