Течение в сходящихся каналах

Глава XV ТЕЧЕНИЕ В СХОДЯЩИХСЯ КАНАЛАХ [c.467]

Плоское течение в сходящихся каналах формы плоского клина может быть получено без большого труда. Решение этих задач в предположении, что течение является радиальным, допускает замкнутую форму или сводится к обыкновенным нелинейным дифференциальным уравнениям. [c.467]

ТЕЧЕНИЕ В СХОДЯЩИХСЯ КАНАЛАХ [c.468]

ТЕЧЕНИЕ в сходящихся КАНАЛАХ [Гл. XV [c.472]

Решение виДа (1.31) можно использовать для описания пластического течения в сходящемся плоском канале с шероховатыми стенками, на которых задана равномерно распределенная касательная компонента Тгв. На входе канала задано давление. Это решение строится аналогично, решению Надаи, гл. 3, 8, п. 3. 1в. Решение на подгруппе X, + "уХз следует искать в виде [c.96]

Наиболее простые решения имеют задачи о плоском и осесимметричном течениях пластической массы в сходящихся каналах, а также задачи о сжатии и об изгибе плоского клина из упрочняющегося материала. [c.5]

Изложим решение двумерной задачи прессования полосы [48], основанное на проведенном В. В. Соколовским [121] исследовании течения материала в клиновидном сходящемся канале в предположении, что течение является радиальным. В основу решения положим модель нелинейно-вязкого тела, т. е. в уравнении состояния (2.100) примем mg = 0, = т, что справедливо при условии, что начальный участок кривой ползучести прямая линия. В. В. Соколовским [121] установлено, что в таком случае решение задачи сводится к численному решению системы обыкновенных нелинейных дифференциальных уравнений. Можно показать, что и в обш,ем случае уравнения состояния (2.100), когда mi О и /П2 =7 О, решение задачи также сводится к численному интегрированию системы обыкновенных нелинейных дифференциальных уравнений. Однако в этом общем случае система весьма громоздка. Поэтому ограничимся частным случаем = О, mi — т. [c.138]

Расчет основных кинематических параметров двухслойного течения в условиях осесимметричной деформации покажем на примере движения биметаллического цилиндра в локально сходящемся канале с углом конуса ю (рис. 19). Результаты анализа такого течения могут быть использованы для исследования процессов прессования и волочения круглых биметаллических прутков. [c.71]

Более совершенным моделированием структуры пористой среды является замена цилиндрической капиллярной трубки капиллярными трубками различных конфигураций прямой канал, прямая щель, соосная и концентрическая щели, в которых можно изучить эф кты асимметрии профиля скорости, искривления канала и трубы, сходящихся и расходящихся каналов (рис. 6-11). В частности, модель смешивающей ячейки используется для объяснения того факта, что коэффициент диффузии для цилиндрической трубки прямо пропорционален квадрату скорости, а 8 пористой среде коэффициент диффузии прямо пропорционален первой степени линейной скорости течения. Однако надо отметить, что в ряде работ было получено иное соотношение между D и в частности, коэффициент диффузии D прямо пропорционален где показатель степени л > 1. [c.446]

В качестве примера приведем картины течения в плоскостях Z, W, Q, ЙУ , и g для ряда областей, часто ис-пользуемцх при решении задач пластического течения. К ним относятся область А (течение в сходящемся канале, рис. ПО) область В (затекание из прямолинейной полосы в сходящийся канал, рис. 111) область С (прессование или волочение полосы, рис. 112). [c.309]

Рис. 115. Изолинии - onst при течении в сходящемся канале идеально-пластического материала

Течение твердых частиц е учетом трения и когезии проанализировано в работе [386] на основе механики сыпучих сред и теории пластичности. Иогансон [389] использовал метод работы [386] для расчета полей напряжений и скоростей устойчивого течения сыпучих тел в сходящихся каналах под действием силы тяжести. В работе [390] описан метод расчета расхода из дозаторов, и бункеров [c.431]

Выделим в очаге деформации две зоны О ЕЗТ находится внутри поковки, TSQM — в деформируемой части заусенца. Граница, разделяющая первую зону и жесткий металл, имеет по отношению к горизонтальной оси поковки вертикальную скорость. Течение металла в первой зоне очага деформации можно считать радиальным в сходящемся канале, центр которого смещается к оси поковки со скоростью [c.124]

Полное теоретическое исследование описанной пространственной схемы вихревого движения встречает, однако, большие трудности. Линеаризация этой схемы (рис. 147, в), обычная для теории индуктивного сопротивления крыла, основана на предположении о малости скоростей вторичного потока по сравнению со скоростями основного потока. Действительный поток рассматривается при этом как сумма основного потока, в котором движение происходит в плоскостях, параллельных торцовым стенкам, и вторичного потока, возникающего в поверхностях, перпендикулярных к линиям тока основного потока. За решеткой в основном потоке все линии тока тоже считаются параллельными. Вторичный поток в перпендикулярной к ним плоскости можно рассматривать как плоское вихревое движение идеальной несжимаемой жидкости. При линеаризации задачи интенсивность вихревой пел ны, сходящей с кромок лопаток, не зависит от вторичных течений, в озникающих в межлопаточном канале, а определяется только изм не.шем циркуляции в зависимости от заданною изменения скорости вдоль лопатки перед решеткой. [c.435]

Введение. Поведение решений теории пластичности вблизи поверхностей трения, на которых удельные силы трения при скольжении равны пределу текучести при чистом сдвиге (условие максимального трения), обладает рядом характерных особенностей, которые, с одной стороны, могут приводить к трудностям при решении краевых задач, а с другой стороны, могут быть использованы для описания физических процессов в тонких слоях вблизи поверхности трения. По-видимому, первое исследование поведения решений в окрестности поверхностей максимального трения было выполнено в [1]. В этой работе была рассмотрена плоская деформация идеальножесткопластического материала, и анализ был основан на методе характеристик. Из результатов этой работы следует, что вблизи поверхности трения сдвиговая скорость деформации (в системе координат, связанной с поверхностью трения) и эквивалентная скорость деформации стремятся к бесконечности обратно пропорционально корню квадратному из расстояния до поверхности трения. Такое поведение поля скорости может быть получено из непосредственного анализа многих аналитических решений, начиная с известной задачи Прандтля (решение этой задачи можно найти в любой книге по теории пластичности, например [2]). Такое же поведение поля скоростей имеет место в осесимметричных решениях. Одно из наиболее известных решений — течение в бесконечном сходящемся канале [3]. Однако в случае осесимметричной деформации уравнения, вообще говоря, не являются гиперболическими (за исключением теории, основанной на условии текучести Треска, и других подобных теорий), хотя изолированные характеристические поверхности могут существовать [4]. Вследствие этого подход, развитый в [1], не мог быть применен для осесимметричных и пространственных задач. В [5-8] был использован другой подход для асимптотического анализа поля скоростей вблизи поверхностей максимального трения для различных условий течения и гладких условий текучести. Во всех этих работах получено, что закон поведения эквивалентной скорости деформации такой же, за исключением некоторых частных случаев, как и при плоской деформации. В [9 аналогичный результат был получен для осесимметричного течения материала, подчиняющегося условию текучести Треска. [c.78]

Естественно, что в отсутствие упругой составляющей потока кризисные явления не возникают. Однако, судя по формуле, предложенной А. А. Гурченком для расчета расходов через насадки, автор отрицает возможность возникновения кризиса течения и при наличии фазовых превращений в канале. Справедливость такого заключения подтверждается опытами К. С. Полякова [Л. 39] только по отношению к коротким насадкам (относительная длина канала Hd = 0,6). В этих опытах испытывались сходящиеся насадки с профилем, принятым для нормальных сопел расходомеров. Диаметр выходного сечения сопел d = 8, 10 и 12 мм. К соплам подводилась насыщенная вода под давлением от 8 до 15 бар (абс.). Относительные противодавления выдерживались в пределах p p/pi = 0,9 0,25. Автором производились измерения статического давления в потоке на выходе из насадка. Измерения показали, что у всех испытанных сопел и во всем интервале противодавлений давление в выходном сечении струи практически совпадало с внешним. С этим результатом согласуются полученные в опытах расходные характеристики перечисленных сопел — по мере снижения противодавления расход монотонно возрастал и кризиса течения обнаружено не было. [c.172]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...