Влияние условий на всасывания

ВЛИЯНИЕ УСЛОВИЙ НА ВСАСЫВАНИИ [c.47]

Влияние условий всасывания. На фиг. 24 показано влияние влажности газа на величину его всасываемого объёма при различных начальных температурах. [c.575]

Влияние условий окружающей среды на работу компрессора ГТУ. Важность предъявляемых требований к качеству воздуха, поступающего на вход компрессора ГТУ, можно оценить, если учесть, что в современной ГТУ при степени повышения давления в компрессоре = 15—16 потребляется от 3 до 6 кг/с воздуха на 1 МВт установленной мощности. Даже очень низкая концентрация загрязнений приводит к очень значительному их всасыванию из-за потребления больших объемов воздуха. Ухудшение характеристик компрессора может быть связано с такими загрязнениями, как песок и минеральная пыль, которые приводят к эрозии лопаток, загрязнению и повреждениям посторонними предметами. Частицы размером 20 мкм и более вызывают значительную эрозию, ведущую к ухудшению эксплуатационных характеристик. Частицы размером менее 10 мкм обычно не вызывают заметной эрозии. Засорение компрессора, как правило, связано с всасыванием адгезионных ( липких ) материалов, таких как пары масел, дым, морская соль, промышленные испарения и др. Ухудшение характеристик осевого компрессора — основная причина снижения производительности и эффективности ГТУ. Обычно от 70 до 85 % ухудшения эксплуатационных характеристик можно объяснить загрязнением лопаток компрессора. [c.174]

На пропитку оказывает влияние шероховатость стенок пор. Но мнения в отношении результатов влияния шероховатости на пропитку явно противоречивы согласно одним мнениям [21], увеличение степени шероховатости снижает скорость пропитки, согласно другим [22] в тех же условиях скорость пропитки возрастает. Противоречивость взглядов можно объяснить, по-видимому, трудностью учета топографии и направления шероховатости, а также степенью оплавления стенок поровых каналов, избирательным капиллярным всасыванием и т. п. Чаще наблюдается такая зависимость если угол смачивания больше 90°, то при шероховатой поверхности он еще больше увеличивается, если угол меньше 90°, то при шероховатой поверхности он уменьшается. [c.187]

Насос, изображенный на фиг. 14, имеет камеру всасывания, в которой воздух легко может накопляться перед рабочим колесом до пределов, ухудшающих условия всасывания и препятствующих нормальной работе насоса. Следовательно, в вопросе о влиянии вакуума на работу насосов большое значение имеет и их конструкция. [c.35]

Очень изменчива температура воздуха на всасывании в компрессор, в меньшей степени меняется атмосферное или барометрическое давление. Только при работе тепловоза в высокогорных условиях резко понижается барометрическое давление. При этом температура воздуха на всасывании изменяется независимо от давления. Меняется также влажность воздуха, однако влияние этого фактора не столь существенно, да и колебание влажности происходит в относительно узких пределах. [c.260]

Как понижение барометрического давления, так и повышение температуры и влажности приводят к уменьшению воздушного заряда и коэффициента избытка воздуха, ибо никакого корректирования топливоподачи от атмосферных условий в современных дизелях не предусмотрено и цикловая подача топлива, определяемая неизменным положением регулирующего органа, сохраняется неизменной. Уменьшение коэффициента избытка воздуха на режимах номинальной мощности и близких к нему приводит к снижению индикаторного к. п. д. т]г двигателя, которое наиболее резко проявляется при росте температуры воздуха на всасывании. При равных пределах понижения плотности воздуха, пропорциональной при неизменной подаче топлива коэффициенту избытка воздуха, за счет давления и температуры на всасывании относительная величина падения индикаторного к. п. д. при повышении температуры воздуха примерно вдвое больше значения этой величины при падении барометрического давления (рис. 154, а, б). Это связано с отрицательным влиянием на т) увеличения относительных потерь в охлаждающую среду и уменьшения периода задержки воспламенения, определяющегося при неизменном (некорректируемом) угле опережения впрыска топлива, снижения скорости нарастания давления и степени повышения давления Я, происходящего по мере роста температуры воздуха на всасывании. Отмеченные явления в сочетании с уменьшением давления наддува вызывают ощутимое падение максимального давления сгорания (примерно на 0,15—0,20 МПа на каждые 10° С повышения температуры). Очевидно, понижение индикаторного к. п. д. при постоянной подаче топлива определяет падение индикаторной и эффективной мощности двигателя и рост индикаторного и эффективного расхода топлива. [c.260]

Отмеченное влияние начальных условий всасывания на к. п. д. цикла вызывает необходимость рассматривать циклы со сжатием [c.96]

Учитывая, что площадь цилиндровых окон (каналов) 7 (см. рис. 73, а) входит в выражение баланса действующих сил со знаками как - - , так и — , а также пренебрегая влиянием давления в окне всасывания золотника и допуская, что давление в стыковом зазоре действует лишь со стороны окна нагнетания, т. е. действует лишь на половину поверхности контакта, условие равновесия сил, действующих на цилиндровый блок, можно представить с некоторыми допущениями в виде [c.180]

При прочих равных условиях насосы с шевронными роторами, как показывают испытания, могут работать на скоростях больших, чем насосы прямозубые, без заметного влияния на продолжительность службы шестерен, опор и уплотнений. Областью наиболее рационального применения насосов с шевронными и односторонними косозубыми роторами (с углом наклона зубьев более 7 град.) следует считать. работу по перекачке больших объемов (3000—5000 л мин) высоко вязких жидкостей (до 300° Е). Как показала практика, весьма целесообразно использование этого типа насосов при нагнетании жидкостей с большим содержанием растворенных в них газов и воздуха и со значительными давлениями упругих паров, так как благодаря отсутствию защемления жидкости обратно в зону всасывания переносится очень малое количество сжатых в полости нагнетания газов и паров. В результате невелика и доля объема рабочих камер, заполненных расширившимися в полости всасывания парами газами и воздухом, а следовательно, невелика и потеря производительности от недо-заполнения междузубовых впадин жидкостью. [c.16]

Выбор величины бокового зазора в зацеплении роторов шестеренных насосов должен производиться с учетом специфических особенностей их работы в качестве органов нагнетания и всасывания жидкости. Вопреки этому большая часть рекомендаций по выбору величин бокового зазора в зацеплении зубьев роторов шестеренных насосов основана, главным образом, на условиях работы зубчатой пары в качестве обычной шестеренной передачи. Причиной этого является недостаточное исследование влияния величины бокового зазора на гидравлические качества насосов. [c.84]

На высоту всасывания оказывает влияние и конструкция насоса. Так, у центробежных насосов увеличение числа лопаток рабочего колеса, уменьшение высоты подъема, приходящейся на каждое колесо (т. е. увеличение числа колес при том же подъеме), форма лопатки рабочего колеса (лопатка, загнутая назад)являются мерами конструктивного порядка, ведущими к некоторому увеличению допустимой высоты всасывания. С другой стороны, как это подробнее указано ниже, некоторые конструкции центробежных насосов при определенных условиях позволяют осуществить лишь небольшую высоту всасывания, почему необходимо с особой осторожностью выбирать высоту всасывания для быстроходных насосов. В последнее время за границей встречается ряд устройств эжекторного типа, приспосабливаемых к всасывающе.му трубопроводу и позволяющих насосу забирать воду с глубин, превышающих 10 м. [c.6]

С увеличением числа оборотов двигателя или числа двойных ходов поршня насоса допустимая высота всасывания уменьшается. Предельное допустимое число двойных ходов для насоса простого действия принципиально может быть определено из уравнения, служащего для определения Нес (при замене в нем и через п). При работе поршневого насоса с воздушным колпаком на всасывающем трубопроводе, выравнивающим условия работы и движения во всасывающем трубопроводе, или при работе насоса кратного действия, как это будет далее подробно указано, значение члена, характеризующего ускорение и влияние последнего, уменьшается, а допустимая высота всасывания увеличивается. [c.56]

Максимально допустимое значение вакуума обычно указывается в заводской кавитационной характеристике насоса. Эта величина зависит от конструктивных особенностей насоса, рода и температуры перекачиваемой жидкости. Для обеспечения нормальных условий работы насоса необходимо, чтобы расчетное значение вакуума было меньше или равно допустимому. (Метод расчета всасывающей линии порш1невого насоса здесь не рассматриваем. Благодаря неустановившемуся движению расчет при поршневом насосе отличается от расчета при центробежном насосе. В поршневом насосе на всасывание, кроме элементов всасывающего трубопровода, оказывают влияние число двойных ходов поршня и инерция всей массы жидкости во всасывающем трубопроводе.) [c.126]

Насос такой конструкции с управляемой подачей, спроектированный для авиационных гидросистем, показан на рис. 205, а. Насос рассчитан на давление до 210 ат и число оборотов п = = 2000 в минуту. Особенностью конструкции является наклонное расположение поршней, кинеторной поверхностью для которых является внутренняя коническая поверхность упорного кольца. Этот насос может работать при больших числах оборотов, чем аксиально-поршневой насос, так как благодаря наклонному положению поршней диаметр окружности распределительных окон здесь меньше, следовательно, при одинаковых окружных скоростях число оборотов этого насоса будет больше, что делает его более легким на единицу передаваемой мощности. Кроме того, влияние центробежных сил улучшает условия всасывания. [c.369]

Фиг. 92 иллюстрирует влияние охлаждения диффузора II ступени на давление всасывания рц, т. е. на создаваемый вакуум. Опыты проведены в идентичных условиях при давлении насыщенного пара Ро = 7 ата и диаметре рабочего сопла 9,6 мм. Верхняя -кривая снята при работе ступени без охлаждения диффузора, а нижняя— три его охлаждении и съеме тепла с диффузора (28 33)-103 ккал ч. Из сопоставления обеих кривых видно, что при любом расходе воздуха как на рабочем участке эжектора, так и 1на перегрузочном, благодаря охлаждению диффузора достигается существенное улучшение создаваемого ступенью давления всасьшания. Это объясняется тем, что три прочих равных условиях эжектор работает практически с почти постоянной объемной производительностью V, т. е. через диффузор проходит постоянный объем паровоздушной смеси поскольку при охлаждении диффузора, из-за прекращения перегрева пара и конденсации части его, удельный объем смеси уменьшается, то постоянство объ0М1Ного расхода достигается за счет понижения давления (всасывания). [c.170]

Как было сказано выше, ф-ла справедлива только для мощностей, получаемых при полном открытии дросселя карбюратора. Следовательно ее можно применять для мощности на расчетной высоте (точка К на фиг. 2), или т. н. пике, и для всех мощностей на высотах, ббльших расчетной. Испытания высотных качеств мотора описанным выше способом может производиться как на гидротормозе, так и на балансирном станке. Однако в первом случае удобства регулировки нагрузки делают этот метод испытания наиболее удобным. Одним из типов специальных испытаний, могущих быть отнесенными к разряду трудных, является испытание карбюраторов. Прежде чем такое испытание проводится на моторе, карбюратор проходит серию испытаний на специальной установке в лаборатории, где устанавливается уровень топлива в поплавковой камере, проверяется герметичность продувкой на специальной установке, устанавлипается синхронность (одинаковость действия) отдельных камер карбюратора (если карбюратор двойной или четверной), и затем подбираются размеры жиклеров, сечения высотных корректоров и прочих регулирующих органов. После указанных испытаний карбюратор поступает на мотор. В виду того что во время испытаний необходимо бывает измерять давления (разрешения) в различных местах карбюратора и всей системы всасывания, установка д. б. снабжена достаточным количеством ртутных и водяных манометров. Задачей испытания является устранение ненормальностей в работе мотора. Эти ненормальности обычно бывают следующие неустойчивый малый газ, провалы в работе в момент перехода с пускового жиклера на главный, неравномерное распределение смеси по цилиндрам, неудовлетворительное протекание кривых часового и уд. расхода топлива по дроссельной характеристике й наконец слишком малые или большие абсолютные расходы топлива в той или иной части кривой расхода. Устранение указанных дефектов сводится к определению влияния отдельных дозирующих органов на протекание характеристики расхода топлива. К таким органам можно отнести систему малого газа, главную дозирующую систему, систему дополнительных устройств (экономайзер, ускорительный насос, обогатитель) и наконец систему высотного корректора. Методика исследованин каждого рег "лирующего органа состоит в снятии дроссельных характеристик, изменяя только те элементы, которые влияют на исследуемый участок кривой расхода. Точки дроссельных характеристик снимаются через каждые 50 оборотов. Во время хода испытаний необходимо бывает проверить легкость запуска мотора и его приемистости при разных темп-рах охлаждающей воды. Испытание карбюраторов в высотных условиях производится или в камере низкого давления или на обычном станке с высотным приспособлением, как было описано выше. Для подсчета охлаждающей по- [c.195]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...