Выбор центробежных насосов

Если расчет трубопровода и выбор центробежного насоса производятся без учета их совместной работы, возможны случаи неудачных решений. Для создания в конечном сечении трубопровода потребного давления в начале трубопровода необходимо иметь напор [c.250]

Для выбора центробежного насоса по заданным значениям напора Н и подачи Q используется сводный график рабочих полей насосов (прил. 8). [c.122]

Подбор насосов должен производиться на основе тщательного анализа их работы. При этом необходимо, чтобы подобранный насос по своей характеристике соответствовал результатам гидравлического расчета трубопровода. Если расчет трубопровода и выбор центробежного насоса производятся без учета их совместной работы, возможны случаи нарушения режима работы насоса. [c.79]

Выбор центробежных насосов [c.41]

Проектирование высокоскоростных, а следовательно, небольших и легких насосов требует высокого напора на всасывании для предотвращения кавитации. Это, в свою очередь, требует высокого давления в баках, что вызывает их утяжеление. При очень малом числе оборотов увеличивается диаметр насоса, который становится чрезмерно тяжелым. При выборе центробежных насосов для ракетных двигателей стремятся избрать наибольшее число оборотов вала, при котором насос имеет низкое значение требуемого напора на всасывании и при котором не требуется чрезмерное повышение давления в баках или другие усложнения конструкции, что [c.450]

Для выбора рабочего режима насоса и соответствуюш,его числа оборотов пользуются универсальными характеристиками, на которых в графической форме представлена связь между напором, производительностью, числом оборотов и к. п. д. Для построения универсальных характеристик требуется испытание насоса при разных числах оборотов и построение серии рабочих характеристик Q = /(Я) для каждого числа оборотов рабочего колеса, а также кривых т] = /(Q). Совокупность серии главных характеристик и линий равных к. п. д. и составляет универсальную характеристику центробежного насоса. [c.248]

Основное функциональное назначение любого антикоррозионно, го покрытия — обеспечение защиты материала конструкции от непосредственного контакта с агрессивной средой, от кавитационных, эрозионных и абразивных воздействий. Защитное покрытие может выполнять также и антиадгезионную роль, препятствуя налипанию или отложению компонентов среды на стенках аппаратов и трубопроводов. Химическое оборудование с полимерным покрытием выполняет различные функции, которые так или иначе влияют на выбор критерия отказа. Так, например, предельное состояние емкостной, колонной и реакционной аппаратуры с покрытием должно отличаться от предельного состояния насосов, вакуум-фильтров, центрифуг и т. д. Во многих случаях необходимо устанавливать предельные состояния для отдельных элементов и узлов аппаратов и машин форсунок, оросителей, мешалок, колес центробежных насосов п т. д. Такой подход позволяет более рационально выбирать тип и конструкцию полимерного покрытия. [c.44]

Для центробежных насосов выбор числа лопаток производят по формуле [c.346]

Экономичность насосов, помимо выбора режима ра-боты, зависит также от их состояния. Ухудшение экономичности центробежного насоса вызывается неплотностью в ступенях давления из-за увеличенных зазоров и внутреннего перетекания воды и повышенными механическими, тепловыми и электрическими потерями — на трение в подшипниках, редукторе (если он имеется), в паровом приводе или электродвигателе. Расход энергии увеличивается при механическом или коррозионном износе лопаток и направляющих аппаратов, чрезмерной затяжке сальниковых уплотнений, плохой смазке трущихся поверхностей и т. п. [c.272]

Для выбора насосов в каталогах приведены поля характеристик. Границы поля характеристик насоса определяют из условия минимально допустимого его КПД. Следовательно, каждая точка поля может быть выбрана в качестве рабочей. Поля характеристик центробежных насосов получают путем уменьшения наружного диаметра рабочего колеса обточкой на токарном станке. В зависимости от типа насоса возможно уменьшение диаметра на 10—20 %. [c.448]

В отличие от насосов вентиляторы могут быть изготовлены с лопастями, как загнутыми назад (Ргл 90°), так и загнутыми вперед ( 2л 180°). Расчет таких вентиляторов отличается от расчета центробежного насоса (см. п. 5 1.3) главным образом выбором ряда коэффициентов. [c.450]

Для выбора насосов в каталогах приведены поля характеристик. Границы поля характеристик насоса определяют из условия минимально допустимого КПД. На рис. 6.32 [103] приведены поля характеристик центробежных насосов нормального ряда. Пользуясь сводным графиком полей характеристик, находят подходящий тип насоса. Следует помнить, что при регулировании подачи (2 режим работы насоса не должен выходить из поля характеристик. [c.246]

По вычисленным значениям p J и для рассмотренных выделенных участков необходимо подобрать насосы, перекачивающие мазут, по их характеристикам. Выбор насосов для перекачки мазутов в общем случае лучше производить по рекомендациям табл. 6.29—6.34 и 6.2. Характеристики, например, центробежных насосов сильно меняются при переходе на работу с жидкостями, имеющими большие значения вязкости. [c.332]

Большое внимание следует также уделять подбору насосов и двигателей, производящих перекачку нефтепродуктов. Наибольшее распространение на складах жидкого топлива получили поршневые, центробежные и ручные насосы. Выбор типа насоса производится в зависимости от требующейся производительности перекачки в единицу времени, количества перекачиваемого нефтепродукта, его вязкости и необходимого напора высоты всасывания и условий перекачки. [c.38]

При выборе насоса следует иметь в виду, что поршневые насосы имеют большую высоту всасывания, постоянство подачи, большой к. п. д. при перекачке вязких жидкостей. Центробежные насосы по сравнению с поршневыми дают ряд преимуществ, основными из которых являются простота их обслуживания, компактность, возможность непосредственного соединения с быстроходными двигателями. Недостатком центробежных насосов является снижение к. п. д. при перекачке вязких жидкостей. [c.38]

На выбор компоновочной схемы ТНА оказывают влияние конструкция и компоновка самого насоса. В ТНА ЖРД обычно применяется шнеко-центробежный насос, в котором перед основной центробежной ступенью для повышения антикавитационных качеств всего насоса установлено осевое колесо (шнек). При высоком давлении в подводящей магистрали целесообразно применять насос только с центробежным рабочим колесом. [c.199]

Общие расходы по содержанию оборудования хотя и отличаются в зависимости от различных его систем, характера скважин, свойств перекачиваемой воды и т. д., но, как общее правило, у эрлифтов меньше, чем у глубоководных центробежных насосов. На выбор типа оборудования могут оказать влияние имеющийся источник энергии и стоимость ее. [c.106]

Вопрос о рациональном выборе размеров фундаментов для электромоторов и центробежных насосов, стоящих раздельно или непосредственно соединенных на общей фундаментной плите, несмотря на относительно небольшой вес этих агрегатов, имеет также существенное значение. Большинство этих машин работает при наличии некоторой неуравновешенности вращающихся масс, вызывающей вибрации всей системы. [c.120]

Учитывая, что величина входного угла лопатки центробежного Колеса мало влияет на его кавитационные свойства, можно считать, что профиль лопаток и геометрические размеры центробежного колеса незначительно зависят от постановки перед НИМ шнека. Геометрические размеры шнека необходимо подбирать так, чтобы обеспечить наилучшие антикавитационные и мощностные качества насоса в целом. Это достигается выбором Шнека с определенным шагом спирали 5 , углом лопаток Р2л и др. Большое влияние на центробежного насоса [c.189]

Для ЭХО применяют центробежные моноблочные насосы с закрытыми лопастными колесами одностороннего входа типа КМ, ХБ и многоступенчатые центробежные насосы ЦСН, у которых все детали, соприкасающиеся с раствором, выполнены из коррозионностойких материалов. Для выбора насоса необходимо определить требуемый расход электролита и давление для преодоления гидравлического сопротивления МЭП, трубопроводов и других элементов гидравлической системы. Применяют эмпирическую формулу Q = kQM, где Q —расход электролита, м /с kQ — удельный расход электролита на массу удаленного металла, м /кг М — весовая производительность, кг/с. [c.289]

Одним из возмол<ных ограничений при выборе числа оборотов насоса передачи может оказаться величина допустимой окружной скорости. С увеличением числа оборотов двигателя не только увеличивается напряжение от центробежных сил, но резко увеличиваются вибрационные нагрузки, величину которых трудно учесть. В связи с этим по мере роста числа оборотов насоса следует снижать допустимые напряжения в деталях передачи. Величина снижения допустимых напряжений зависит от материала и конструкции деталей. Приводимые ниже рекомендации по выбору допустимой окружной скорости учитывают эти соображения. [c.25]

Процессы течения жидкости в центробежных и других лопастных насосах описываются достаточно сложными математическими зависимостями. Это весьма затрудняет их использование при проведении расчетов машиностроительных гидросистем и не позволяет получать результаты с достаточной точностью. Поэтому при проектировании гидросистем с лопастными насосами широко используют методы математического моделирования, т. е. расчет конкретного насоса ведут с учетом известных параметров другого насоса, подобного первому. Наиболее сложной проблемой при математическом моделировании является выбор критерия подобия насосов. [c.230]

Уравнение (10.1), полученное на основании теории Эйлера, выражает закон количества движения, поэтому оно верно для любого потока идеальной или вязкой жидкости. Справедливо оно и для всех типов лопаточных машин паровых и газовых турбин, детандеров, насосов (центробежных и осевых), центробежных и осевых компрессоров как идеальных, так и реальных. Уравнение (10.1) описывает обмен энергией между потоком газа и лопаточным аппаратом в любом направлении, поэтому, используя его, можно анализировать свойства и характеристики ТК и производить их пересчет при изменяющихся условиях, что очень важно для правильного выбора и эксплуатации ТК- [c.199]

При выборе насоса для работы в заданных условиях, т. е. когда известны подача насоса С, потребный напор Я и частота вращения п, которая обычно определяется родом двигателя, следует по формуле (14,13) подсчитать коэффициент быстроходности п, и затем по табл. 14.2 подобрать тип насоса (центробежный или осевой). Далее подбор нужного насоса и отыскание его марки производим по сводным графикам подач и напоров или так называемым графикам полей насосов, приведенным в каталогах насосов, а также ГОСТах для различных насосов и разных жидкостей (см. 13,3). [c.202]

Влияние центробежных сил учитывают также при выборе допустимых скоростей быстро вращающихся частей машин (турбин, рабочих колес насосов и т. д.). По условиям прочности максимальная скорость ограничивается определенной величиной, превышение которой связано с опасностью разрыва материала под действием центробежных сил. [c.96]

Насосы-дозаторы изготовляются на рижском заводе Ригахиммаш , а центробежные насосы с двусторонним подводом производят СНЗ и Московский насосный завод им. М. И. Калинина. В каталогах-справочниках на насосы указаны основные технические данные и оптовые цены выпускаемых нашей промышленностью насосов. Выбор требуемого насоса производится по каталогам-справочникам. Имеются также необходимые технические данные электродвигателей к насосам. [c.305]

В отличие от электрогидравлических толкателей с центробежным насосом обратное движение штока толкателя Гидромакс происходит только при переключении электросхемы включения магнитов толкателя. При выключении тока поршень 2 остается в неподвижном состоянии и не может сам под действием внешней нагрузки возвратиться в крайнее нижнее положение. Следовательно, этот толкатель не может обеспечить автоматического замыкания тормозного устройства при выключении тока. На это обстоятельство должно быть обращено особое внимание при выборе типа привода. [c.485]

Формула С. С. Руднева обладает значительными преимуществами по сравнению с уравнением (17). Она вскрывает зави- симость Ahi) max ОТ ОСНОВНЫХ параметров насоса и позволяет производить их выбор с учетом возможности возникновения кавитации. Кроме того, постоянная С, входящая в уравнение (18), является критерием подобия для рабочих колес центробежных насосов. [c.53]

Потребность по УЭЦН в целом и отдельных видов нефтегазового оборудования, входящего в состав установок, будет возрастать и со старением эксплуатируемого фонда скважин, находящихся в поздней стадии разработки. В нефтяной отрасли России установками погружных центробежных насосов эксплуатируется более 50 тысяч скважин, основная часть которых (около 90%) оснашена оборудованием российского производства. Изготовлением УЭЦН и их составных частей, комплектующих изделий и специальных материалов занято свыше 30 предприятий России и СНГ. С появлением рыночных отношений предприятия освободились от жестких рамок прейскурантов и сложной процедуры внесения изменений в конструкцию выпускаемого оборудования. Сегодня на рынке большой выбор российских УЭЦН с различными характеристиками и конструктивными особенностями нефтегазового оборудования, входящего в состав установок. Отдельные предприятия - разработчики и изготовители нефтегазового оборудования используют новые направления в работе с потребителями по реализации их продукции. [c.8]

Расчет центробежного вентилятора отличается от расчета центробежного насоса главным образом выбором ряда коэ([)фициептов. Коэффициент R в формуле (6-23) определяется из условий достижения максимального к. п. д. и составляет обычно 3,6—4,2. [c.311]

Выбор материалов пар трения по показателям примошмости. Анализ работы торцовых уплотнений в центробежных насосах показывает, что требования, предъявляемые к материалам пар трения, можно свести к следующим показателям применимости [c.317]

Выбор способа и организации работ определяют видом нефтепродукта. Налив топлива проводился на подъездных путях нефтебаз и промыщленных предприятиях. Пункты налива оборудованы эстакадами (рис. XI. 1) и специальными стойками, откуда топливо подается в транспортные средства самотеком либо центробежными насосами с подачей 180—720 м /ч и порщневыми с подачей 100—350 м /ч. [c.429]

Большое значение в работе насосных станций имеет правильный выбор электромоторов и насосов. Наиболее надежными в работе и простыми по схеме автоматич. включения являются электромоторы с коротко замкнутым якорем. Включение и выключение рабочих агрегатов производится автоматически действующими приборами, связанными обычно с колебаниями уровня воды в приемном резервуаре. Во избежание усложнения автоматич. установки насосы устанавливают ниже горизонта воды в приемном резервуаре, т. е. самозаливные, что избавляет от необходимости автоматизации включения и вакуум-насоса. Типичным для автоматич. станций является применение насосов, соединенных на одной оси с электродвигателями. При этом. стремятся 1) к однотипности станций (если их несколько) 2) к укрупнению агрегатов и уменьшению числа их, 3) к обеспечению постоянной готовности к работе каждого из агрегатов (для центробежных насосов это означает автоматич. залив их водой). Автоматич. операции для пуска агрегата осуществляют в следующем порядке 1) пуск насоса, заполняющего водой всасывающий трубопро- > вод и корпус рабочего насоса (e J и насосы не самозаливные) 2) пуск рабочего насоса 8) открытие задвижки на напорном трубопроводе. Минимальную продолжительность полного цикла работы насоса (от одного до другого пу- ска) принимают не менее 6 мин., в случав же [ применения для заливки вакуум-насосов ее увеличивают до 10 мин. Минимальный объем приемного резервуара при цикле 6 мин. принимают в 0,116% суточного количества [c.407]

В тех случаях, когда можно установить и поршневой и центробежный насосы и решается вопрос о выборе насосов, необходимо учесть все сказанное ранее о насосах и тенденцию замены поршневых насосов центробежными там, где это возможно и целесообразно. Поршневые насосы це. , ообразно устанавливать [c.111]

В работе [77 ] основное внимание уделено выяснению механизма самовозбуждения кавитационных автоколебаний в системе шнеко-центробежный насос—трубопроводы и выбору схемы замыкания кавитационной канерны в турбулентном следе. Основные результаты этой работы изложены ниже. [c.74]

Представленные результаты позволяют сделать важный вывод о том, что к выбору конструктивных параметров шнека необходимо подходить нетолько с точки зрения обеспечения высоких антикавитационных качеств шнеко-центробежного насоса, но и с точки зрения обеспечения устойчивости системы по отношению к кавитационным колебаниям. [c.134]

При турбонасосной подаче давление паддува р2 невелико и измеряется несколькими избыточными атмосферами. На выбор его величины, как мы уже знаем, накладывается прежде всего требование бескавитациоиной работы центробежных насосов системы подачи, а это определяется давлением на входе в ТНА [c.348]

Вопрос методического характера, касающийся выбора допущений при выводе общей системы уравнений двигателя, рассмотрен в статье В. М. Калнина, В. А. Калугина, Ю. М. Корвякова. В ней приведены результаты анализа по оценке влияния на запас устойчивости объекта величины гидравлической массы жидкости в канале центробежного насоса. [c.6]

Рассмотрены вопросы, касающиеся выбора допущений ири выводе общей систр1ы уравнений двигателя. Приведены результаты оценки влияния на запас устойчивости обт>екта величины гидравлической массы жидкости в канале центробежного насоса. [c.327]

В изложенном выше расчете центробежного насоса число обо. ратов его п считается заданным. Однако в действительности праД сильный выбор числа оборотов насоса является довольно слож. ной задачей. [c.404]

Преждевременный выход из строя насосов наступает вследствие кавитации, которая в большинстве случаев является результатом неправильного выбора всасывающего фильтра. При применении дорогостоящих насосов высокого давления и большой подачи целесообразно применять дешевые подпиточные насосы (обычно центробежные), которые подают масло через фильтр непосредственно во всасывающую линию основного насоса. При этом помимо гарантированного подпора на всасывании можно обеспечить более тонкое фильтрование масла, поступающего в основной насос. Фильтры, установленные на всасывании, отличаются высокой эффективностью. Многочисленными исследованиями, проведенными ВНИИГидроприводом, а также зарубежными фирмами (например, фирмой Розайн), доказано, что установка всасывающих фильтров с тонкостью фильтрования 74 мкм по своей эффективности эквивалентна установке фильтров на линии нагнетания с тонкостью фильтрования 25 мкм. Устанавливать на линии всасывания фильтры с тонкостью фильтрования менее 74 мкм нецелесообразно. [c.261]

В гидротрансформаторе с двигателем соединен вал одноколесного одноступенчатого насоса центробежного или диагонального типа. Однако это могут быть и многоступенчатые насосы. Может также применяться и осевой насос. Тип насоса определяется параметрами проектируемого трансформатора — передаточным отношением и числом оборотов двигателя. Подробно о выборе параметров проточной части будет сказано дальше. [c.37]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...