Общие положения термической обработки

Глава IX ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ ТЕРМИЧЕСКОЙ ОБРАБОТКИ [c.223]

Глава IX. Общие положения термической обработки [c.158]

Общие положения термической обработки [c.163]

Гл. IX 1 Общие положения термической обработки 167 [c.167]

Гл.1Х Общие положения термической обработки 169 [c.169]

Во второй части представлены результаты изучения физических свойств, кристаллической и дислокационной структуры металлов при деформации и термической обработке. На основе общих положений теории дислокаций описаны процессы упрочнения и ползучести, изменения магнитных, электрических и механических свойств при статическом и циклическом нагружении. Показано, что характером тонкой кристаллической структуры определяются свойства магнитомягких материалов и макроскопическая неоднородность. [c.4]

Конструкции опор выбирают в зависимости от вида базовой установочной поверхности заготовки однако как расположение опор в приспособлениях, так и их конструкция должны удовлетворять некоторым общим требованиям. Основные из них следующие а) опоры должны располагаться так, чтобы заготовка легко устанавливалась в нужное положение и не меняла его под влиянием собственной массы и при закреплении в приспособлении б) конструкция опор и связанных с ними элементов приспособления должна исключать неправильную установку заготовки в) опоры должны быть жесткими и не деформироваться под влиянием сил резания или зажима г) расположение опор относительно направления действия сил резания должно быть таким, чтобы при обработке заготовка под влиянием сил резания не деформировалась и положение ее относительно опор не нарушалось поэтому опоры нужно располагать так, чтобы силы резания прижимали заготовку к ним, а не отрывали и не смещали ее с опор д) износ рабочих поверхностей опор, т. е. поверхностей, которые находятся в контакте с установочными поверхностями заготовки, должен быть минимальным, так как он влияет на точность установки заготовки в приспособлении на рабочих поверхностях опор не должно быть забоин, поэтому материал и термическая обработка опор должны обеспечивать высокую твердость и износостойкость рабочих поверхностей опор. [c.72]

Учение об изменении внутреннего строения и физико-механических свойств сплавов в результате теплового воздействия, не исчезающих после прекращения этого воздействия, составляет теоретические основы термической обработки. Общее представление о превращениях, протекающих в железоуглеродистых сплавах в результате теплового воздействия, можно получить из диаграммы состояния железо — цементит и железо — углерод. Как в сталях, так и в чугунах всегда присутствуют кремний, марганец, фосфор, сера, а в легированных сплавах — никель, хром, молибден, медь, ванадий, титан и др. Легирующие элементы и примеси изменяют положение линий диаграммы, на которых отложены критические точки структурных превращений. Одни элементы снижают температуру превращений, а другие — повышают. Без учета влияния этих элементов невозможно правильно, пользуясь только лишь диаграммой, разработать режимы термической обработки. [c.92]

К специальным можно отнести устройства для сварки и пайки [2, 3, 13], индукционные плазмотроны, устройства для магнитной импульсной обработки, литья в электромагнитный кристаллизатор и т. п. Для них характерно многообразие параметров процесса и воздействий электромагнитного поля. Так, при сварке и пайке часть материалов находится в жидкой фазе во всех перечисленных случаях, кроме термического действия поля, существенную роль играют электродинамические силы. Теория и расчет специальных устройств, базируясь на общих положениях теории индукционного нагрева, должны быть дополнены разделами, учитывающими их специфику. [c.10]

Еще большими возможностями обладают процессы, в которых инструмент действует на изделие всем своим пространством (химическая обработка, термическая обработка, пропитка, гальванопокрытия, окрашивание в ваннах и т. п. ). Эти процессы обеспечивают абсолютную универсальность рабочих машин относительно формы предметов обработки, так как в этих процессах не требуется не только какого-либо определенного рабочего движения, но и определенного положения предмета обработки. Для этого класса процессов возможно применение машин, являющихся принципиально более совершенными, чем роторные машины, — именно машин, осуществляющих обработку в процессе непрерывного массового (а не поштучного) транспортирования предметов обработки. Следует, однако, иметь в виду, что этот класс машин в производстве изделий не может иметь существенного значения, так как класс процессов, для которых он возможен, еще не получил широкого распространения и не решает таких важнейших технологических задач как формообразование деталей, сборка, контроль. В силу этого в настоящее время ни одно производство изделий не может базироваться полностью на процессы этого класса. Поэтому в настоящее время, когда процессы, характеризуемые объемным действием, могут быть использованы лишь среди процессов других классов, в частности среди процессов, характеризуемых поверхностным действием орудия на предмет обработки, их целесообразно и в общем случае можно выполнять также посредством роторных машин [c.399]

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ Классификация цехов и оборудования для термической обработки [c.1072]

Общие положения. Классификация видов термической обработки [c.101]

Сварка разнородных сталей. При сварке разнородных сталей кроме общих положений свариваемости следует учитывать дополнительные факторы, определяющие работоспособность соединения при сварке плавлением изменение состава металла шва в участках, примыкающих к основному металлу развитие в зоне плавления разнородных металлов малопрочных и хрупких кристаллизационных и диффузионных прослоек переменного состава наличие остаточных напряжений в соединениях разного структурного класса, которые не могут быть сняты термической обработкой. Указанные факторы обусловливают развитие химической, структурной и механической неоднородности сварных соединений. [c.132]

От редакции. Настояа1ая глава не исчерп . -вает всех данных из области современной химии, применяемых в машиностроении. Ряд дополнительных данных содержится в главах 2-го тома (физико-химические и механические свойства чистых металлов, Теория и расчеты процессов горения) б-го тома (Чугун, Сталь, Цветные металлы и сплавы),5-го тома (Электрические и химико-механические способы размерной обработки металлов. Технология термической и химико-термической обработки металлов, Технология покрытий деталей машин, Технология производства металлоке-рамнческих деталей). Подробные данные по ряду вопросов можно найти в приведенных ниже литературных источниках. Так, например, общие законы химии и свойства химических элементов и их соединений изложены в источнике [29] основные положения органической химии и общие свойства органических соединений — в (9], [38] строение атома, свойства элементарных частиц, теория [c.315]

В практике термической обработки сталей широко известен способ исправления крупного зерна путем повторения циклов нагрева в аус-тенитную область и последующего охлаждения (например, двукратная, а иногда и трехкратная нормализация, двукратный отжиг и др.). Рациональность такой термической обработки на первый взгляд внушает сомнения, если учесть сформулированное положение об общем характере принципа кристаллогеометрического соответствия при а -> 7-превращении. Тем не менее измельчение зрена при многократном повторении фазовой перекристаллизации действительно имеет место даже в том случае, когда после каждого нагрева проводится закалка, обеспечивающая получение структур, связанных общностью ориентировки кристаллитов а-фазы в пределах исходного аустенитного зерна (внутризе-ренной текстуры). Такая циклическая обработка сейчас применяется как один из методов получения ультрамелкого зерна [129-131]. [c.99]

В книге И. Артингера Инструментальные стали и их термическая обработка представлены обе эти стороны. Справочник содержит обширный материал по всем группам инструментальных сталей (за исключением, пожалуй, сталей для измерительных инструментов), в котором читатель с различной профессиональной и научно-технической ориентацией найдет ответ на интересующие его вопросы. Это объясняется тем, что автор излагает сведения, касающиеся областей применения сталей, их свойств и режимов термической обработки, на основе общих и современных положений о превращениях и структуре сталей, а также теории легирования, которые предшествуют изложению практических рекомендаций. Другая особенность книги состоит в том, что в ней широко освещены условия работы (нагружения) наиболее характерных инструментов, а также методы оценки структуры и свойств инструментальных сталей. Это будет способствовать продуманному и, следовательно, более правильному и активному использованию материала книги, тем более что в ней содержатся многочисленные примеры применения сталей для конкретных инструментов и способов их упрочнения. Много внимания уделено новым способам производства инструментальных сталей и влия- [c.5]

Древесно-слоистые пластмассы — это плиты из листов шпона различной древесины, пропитанных феноло- или крезоло-формальдегидиой смолой или их модификациям и склеенных между собой в процессе термической обработки под высоким давлением. Они различаются положением волокон древесины в смежных слоях шпона. ДСП-Б — материал, в котором каждые 5—20 слоев шпона с параллельным направлением волокон перемежаются с одним слоем под углом 90°. ДСП-В — материал, у которого волокна древесипы в смежных слоях имеют взаимно-перпендикулярное направление. ДСП-Г — материал, у которого волокна древесины имеют звездообразное (радиальное) направление, причем смещение волокон древесины в каждом последующем слое составляет угол 25—30°. ДСП-10 — дельта-древесина плиточная изготовляется из целых по длине листов шпона или стыкованных и собранных в пакет по специальным схемам. ДСП-Ф — слоистый материал, получаемый из соснового шпона, пропитанного фепольно-формальдегидной смолой, причем содержание смолы 50—60%-или в 2—3 раза больше, чем в древесно-слоистых пластиках общего назначения. ДСП-В-э — слоистый материал, у которого каждые 10 слоев шпона с параллельным направлением волокон перемежаются с одним слоем перпендику- [c.265]

В настоящее время закалочные прессы используются также и для закалки конических ведущих шестерен с вало.м. Нагретая шестерня устанавливается в загрузочный механизм, посредством которого изделие автоматически переносится на позицию линий центров, где воздухом о.хлаждаются центровые отверстия. При опускании верхнего центра вниз шестерня I зажимается в центрах и осуществляется ее вращение (фиг. 24). К шейкам шестерни подводится при небольшом усилии ролик 2, вследствие чего деталь правится. В результате этого отпадает необходимость в правке изделий после термической обработки. После установки шестерни в центрах, загрузочный механизм отходит в начальное положение, кожух закрывается, и камера 3 быстро заполняется маслом с температурой около 50 С. По окончании цикла закалки масло направляется в камеру 4, открывается кожух, и щестерни с помощью механизма удаляются из пресса. Обычно прессы такого типа являются трехсекционными с отдельным управлением каждой секции при подаче масла от общего насоса производительностью 1400 л/лц . [c.645]

Создание новых стареющих сплавов с высокими механическими и особыми физическими свойствами, разработка оптимальных режимов их термической обработки, продолжающиеся обширные исследования механизма и закономерностей старения в разных группах сплавов составили одно из центральных направлений в развитии современного металловедения, причем по-прежнему теоретические и прикладные работы в этой области базируются на общих исходных положениях теории старения, предложенной Мерика. [c.279]

Для совмещения верхнего и нижнего инструментов широко используют метод перевода координат отверстий матриц на пуан-сонодержатель на координатно-расточном станке. При наличии в матрице нескольких рабочих полостей, а пуансоножержателя в виде общей планшайбы отверстия в матрице совмещают с положением отверстий в пуансонодержателе последовательным растачиванием на координатно-расточном станке. Первоначально растачивают матрицу, подвергают ее термической обработке, затем устанавливают на координатно-расточный станок и определяют фактические координаты отверстия. По фактическим координатам отверстия матрицы растачивают отверстия в пуансонодержателе (рис. 91, а). [c.167]

Ниже приводятся только некоторые общие положения, касающиеся принципов легирования и термической обработки. Более подробные сведения можно почерпнуть в монографии М. Д. Перкаса п В. М. Кордонского [99], а также в обзоре М. Д. Перкаса [76, с. 12]. Основное внимание в этой главе сосредоточено на описании, свойствах и режимах обработки и структуры высокопрочной мартенситно-стареющей стали Н18К8М5Т, получившей наиболее широкое распростраиение в СССР и за рубежом. [c.113]

Для проверки правильности мнения о том, что при нормальной температуре стальные детали без остаточных напряжений менее склонны к хрупким разрушениям, даже при наличии значительных исходных дефектов и трещин, автором были проведены испытания поковок из углеродистой стали с пределом прочности 60 кГ/л1Л1 с площадью поперечного сечения 250 и 350 В ослабленном сечении каждого образца было просверлено отверстие для создания концентрации напряжений при нагружении растягивающей нагрузкой. В процессе ковки и термической обработки в образце возникала сеть трещин, положение и величина которых определялись перед испытаниями ультразвуковым методом. Площади трещин и других дефектов в наиболее нагруженном сечении образца были просуммированы и отнесены к общей площади поперечного сечения. Были учтены также дефекты, ориентированные перпендикулярно направлению растяжения, так как наличие их уменьшает площадь поперечного сечения образца. В первой, наиболее недоброкачественной поковке (/) отношение площади дефектов к площади всего поперечного сечения составляло 0,9, т. е. несущая площадь составляла 10% поперечного сечения. Во второй поковке II) это отношение составляло 0,75, т. е. несущая площадь составляла 25% поперечного сечения. В третьей поковке III) отношение площади дефектов к площади всего сечения составляло 0,4. [c.415]

Нагрузке по сравнению со статической (а—напряжение, f— прогиб). Модули упру 1 ОСТИ и удлинение считают одинаковыми. Повышение папряисения наблюдается также при испытаниях с большей скоростью, и ударная нагрузка таким образом не находится вне этого общего положения. Удар-аая прочность определяется более часто опытом над надрезанным образцом (фиг. 4). Боль-лое различие между металлами в этом отно-пении в зависимости от термической обработки зидноиз табл. 1. [c.225]

Отшлифовав после термической обработки базовые стороны и две плоскости опорных буртиков вставки, правят шлифовальный круг, устанавливают вставку 2 (фиг. 102, а) на магнитную плиту до упорного угольника 1 и приступают к чистовому шлифованию. Сначала шлифуют боковые стороны в размер 68 0,05 мм и верхнюю плоскость на высоту Л. Затем с помощью заправочного радиусного приспособления профилируют шлифовальный круг по дуге, длина которой равна четверти длины окружности радиусом 18 мм. Приспособление снимают и на его место устанавливают вставку 2 (фиг. 102, б) до упорного угольника 1 магнитной плиты. Положение вставки должно быть таким, чтобы профиль заправленного круга при шлифовании первой половины дугового участка вставки заходил за его центр на 0,5— 1,0 мм. Это необходимо для того, чтобы получить сопряжение с полупрофилем второй половины общего профиля вставки. Когда одна половина профиля отшлифована, вставку переворачи- [c.103]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...