Формулы для расчета смесей

Формулы для расчета смесей [c.26]

Формулы для расчета газовых смесей [c.31]

Деление (18.11) на (18.12) дает формулу для расчета распределения состава смеси по высоте [c.155]

Трудоемкость расчетов по формула.м (9.69) и (9.70) существенно возрастает с увеличением числа слоев. Поэтому при большом числе слоев (особенно при их небольшой толщине) лучше пользоваться простой формулой для гомогенной смеси [c.59]

Необходимость в формуле для расчета к двухфазной смеси возникла прежде всего в связи с расчетом адиабатного процесса расширения влажного пара. Длительное время эта потребность практики удовлетво- [c.50]

Принципиальное отличие этой формулы для расчета от приведенной выше и полученной в [55] состоит в том, что из формулы Дж. Витте не следует, что при формировании скачка давления определяющей является сжимаемость двухфазной смеси. [c.103]

Эта формула хотя и является приближенной и трудно используемой, вследствие недостаточного знания ряда входящих в нее коэффициентов, все же показывает основные факторы, определяющие скорость теплоотдачи при конденсации пара в смеси с газом. Экспериментальный материал, позволяющий уточнить коэффициенты формулы (8.5) и использовать эту формулу для расчета конденсаторов, пока отсутствует, [c.85]

Приближенные формулы для расчета постоянных Aij достаточно удобны иногда для быстроты расчета и для оценки свойств многокомпонентных смесей по свойствам бинарных смесей требуются более простые формулы, использующие свойства чистых компонентов и экспериментальные данные при заданном составе смеси. [c.91]

Вязкость паров Сз и КЬ рассчитывалась по обычным формулам для бинарной смеси [14]. В рассматриваемом диапазоне параметров, где концентрация молекул не превышает 15%, можно значительно упростить расчет, положив т]12=т)2 и пренебрегая членами с где Х2 — мольная концентрация молекул. При этом ошибка не [c.369]

Пусть, например, требуется определить теплопроводность твердого материала, состоящего из непрерывной компоненты, в которой хаотически распределены невытянутые включения. При составлении модели такого материала можно имитировать форму включений шарами, кубами, различными пирамидами сами включения можно распределить хаотически или упорядоченно. Упорядоченное распределение, в свою очередь, также допускает несколько вариантов шахматное, ряд над рядом и т. д. Читателю при этом неясно, какой модели отдать предпочтение и насколько сильно будут отличаться результаты, полученные для разных моделей. В литературе встречается математическое описание почти всех комбинаций, которые можно составить на основе приведенного примера. Обилие формул и моделей для одного и того же реального материала вызывает норой недоумение и растерянность, мешает дальнейшему поиску, затрудняет отделение главного от второстепенного. Задача значительно упрощается, если известны рекомендации, позволяющие выбрать при прочих равных условиях простейший вариант модели, а также указать приемы, дающие возможность с единых позиций подойти к исследованию смесей, различных по своей природе и структуре. Прежде чем переходить к этому вопросу, сформулируем общие требования к физической модели и к полученным на ее основе формулам для расчета коэффициентов обобщенной проводимости. [c.14]

Формула (1-36) удовлетворяет предельным переходам. Заметим, что с увеличением числа компонент в смеси формулы для расчета сильно усложняются и становятся малопригодными для практических целей. [c.31]

Покажем далее, что приведенное А. Васильевой обоснование аддитивного характера зависимости (8-12) не является достаточно строгим, поскольку, используя те же приемы формального преобразования, можно получить совершенно иной вид формулы для расчета эффективной теплопроводности газовой смеси и, более того, другие численные результаты, существенно отличающиеся от прежних. С этой целью перепишем исходное выражение для теплопроводности однородного газа (8-10) в следующей форме [c.238]

Большая часть формул для расчета е статистической смеси может быть представлена в общем виде [c.142]

Заметим также, что формулы, аналогичные формулам для расчета е, пригодны для определения магнитной проницаемости и коэффициента теплопроводности смесей различных веществ. [c.145]

Повторите решение задачи 2-12, используя различные формулы для расчета диэлектрической проницаемости статистических смесей, приведенные в 2-6. [c.164]

Нами проверена применимость существующих формул для расчета теплопроводности нефтепродуктов к исследуемым отдельным группам углеводородов и их смесей (табл. 3). [c.81]

Значения коэффициентов диффузии для смесей К—Не и К—Аг, полученные в [10], несколько ниже найденных в нашей работе в 1,4 раза для смеси К—Не и в 1,2 раза для смеси К.—Аг (по средним значениям). В той же работе предлагается формула для расчета аналогичная формуле [c.52]

Известна также формула для расчета модуля упругости композиций, упрочненных частицами [108]. Она также учитывает только объемное содержание смеси двух компонентов. [c.17]

При расчетах топочных устройств, печей и парогенераторов необходимы данные о парциальном давлении трехатомных газов и водяных паров, обладающих излучательной способностью. В этом случае парциальные давления определяются по объемным долям компонентов по формулам для газовых смесей [c.362]

Подставляя теперь в формулу (11-2) вместо отношения объемов доз коэффициент К, получаем формулу для расчета концентрации компонента А в неизвестной анализируемой смеси [c.222]

Ниже определена и подтверждена многочисленными экспериментальными данными формула для расчета скорости смеси при реверсе жидкой пленки. Она получена из условия существования в режиме реверса пуль- [c.68]

Наличие замкнутой системы дифференциальных уравнений позволяет получить путем ее интегрирования соответствующие формулы для расчета отдельных структур течения смеси в трубах большой протяженности с учетом сжимаемости потока. Последнее обстоятельство имеет большое практическое значение, поскольку предлагаемые до настоящего времени методики расчета как у нас в стране, так и за рубежом, основаны на формулах, полученных путем прямого использования уравнения движения смеси в конечно-разностной форме без его интегрирования. Такие формулы не применимы к расчету трубопроводов большой протяженности в силу существенных погрешностей, вносимых в расчет изменением физических и кинематических характеристик двухфазного потока по длине трубопровода. [c.309]

Если обобщить модифицированный закон Дарси (4.38) на случай двухфазного потока, то задача определения инерционной составляющей сопротивления сводится к определению удельного объема v двухфазной смеси. В соответствии с используемыми моделями для расчета v можно предложить формулу (4.14) для гомогенной модели, а для модели раздельного течения (исходя из количества движения двухфазного потока) - соотношение 2 [c.94]

Вязкость смеси fA зависит в общем случае от состава смеси и от температуры. Формулы для ее нахождения приводятся, в частности, в работах [9, 16]. Для практических расчетов вязкости смеси газов можно рекомендовать формулу Манна [c.17]

Существуют различные эмпирические формулы для расчета вязкости смеси [10, 42, 74]. Поскольку какого-либо теоретического или надежного экспериментального обоснования эти формулы не имеют, для рассматриваемых в 7.5 квазигомогенных потоков логично принять, что вязкость смеси равна вязкости жидкости = х ). В пользу такого допущения говорит то, что на стенке, где градиент скорости максимальный, в пузырьковом, снарядном и эмульсионном режимах всегда сохраняется жидкость. [c.323]

Наиболее сложные законы тепло- и массообмена наблюдаются при дисперсно-кольцевой структуре двухфазного потока. В этом случае коэффициент теплоотдачи определяется действительной скоростью жидкости, текущей в пленке, и характером волнообразования на ее поверхности. Следовательно, знание параметров пленки является необходимым условием для создания обоснованных методов расчета интенсивности теплообмена в условиях дисперснокольцевого режима течения парожидкостной смеси. Эти знания являются также ключом к пониманию физического механизма возникновения кризисов теплообмена при кипении в трубах и позволяют получить рациональные формулы для расчета плотностей критических тепловых потоков или граничных паросодержаний, превышение которых ведет к резкому ухудшению теплоотдачи. [c.231]

Предположим, что в состав смеси входит испаряющаяся жидкая фаза — нагретая вода. Предположим также, что режим критический, среда в критическом сечении однородна, в звуковой волне отсутствует переход фаз. Правомерность данного допущения экспериментально подтверждена работами [23, 41]. Будем считать, что за короткий промежуток времени прохождения звуковой волны теплообмен между фазами не происходит. В этом случае, поступая аналогично изложенному выше, получаем формулу для расчета скорости звука в парогазоводяной смеси в виде [c.54]

Г. Леман [Л. 48], исследуя различные формулы для расчета теплопроводности газовых смесей, провел сравнение теоретических и экспериментальных данных смеси полярных газов диэти-ловый эфир-хлороформ (С2Н5)гО — [c.121]

Врокау Л. 20] предложил формулу для расчета теплопроводности смесей, содержащих полярную компоненту в виде [c.129]

Образующиеся в процессе смешивания агломераты разрушаются двумя быстровра-щающимися ножевыми головками 8 (в смесителе типа ПЖ-250 установлена одна ножевая головка). При вращении приводного вала смешиваемые компоненты перемещаются плужками 5 по сложной траектории от стенок к оси корпуса. Масса материала движется от одного плужка к другому, меняя траекторию движения. Плужки смонтированы на приводном валу со смещением относительно друг друга на 90 или 180°. В результате этих перемещений происходит процесс смешивания загруженных в корпус компонентов смеси. Линейная скорость плужков и = 1,2 м/с. Время смешивания в смесителях типа ПЖ Тсм= 1- -2 ч. Рекомендуемый коэффициент заполнения материалом корпуса v / = 0,6. Установочная мощность привода смесителей типа ПЖ колеблется в зависимости от физико-механических свойств смешиваемой массы и объема смесительной камеры в пределах 70... 150 кВт/м рабочего объема корпуса. Достаточно точные формулы для расчета потребляемой плужными смесителями энергии отсутствуют. [c.139]

Во многих практических случаях (пластические массы, керамика и т. п.) мы имеем дело с неупорядоченной ( статистической ) смесью компонентов. В этом случае 8 находится между значениями, определяемыми формулами (2.56) и (2.56 ), что схематически представлено на рис. 2.23, а. Отметим одну из приближенных формул для расчета е, статистической смеси — формулу Лихтенекера или логарифмический закон смешения [c.29]

Однако формула Лихтенеккера также дает удовлетворительное соответствие с опытом лишь при незначительном различии в свойствах исходных компонент. Например, в системах металл — неметалл теплопроводность и электропроводность для разных компонент может различаться на несколько порядков. При этом расчет эффективной теплопроводности по формуле (6-2) может дать результаты, отличающиеся от опытных значений на порядок и больше. В 1-9 было показано, что выбор конкретных формул для расчета тепло- и электропроводности любой механической смеси зависит от типа ее реальной структуры, т. е. от способа распределения компонент в объеме смеси, характера их контактирования и степени геометрического равноправия. Компоненты сплава-смеси могут образовывать как крайние типы структур (замкнутые включения или взаимопроникающие решетки), так и их различные сочетания. Конкретный тип структуры сплава-смеси может быть выявлен при анализе микрошлифов. Если одна из компонент образует замкнутые включения, распределенные равномерно в толще связующего веще- [c.167]

Сопоставляя результаты расчета с экспериментальными данными, Р. Брокау [131] обнаружил, что формула (8-6) дает завышенные, а формула (8-7) заниженные результаты по сравнению с опытом. Основываясь па этих наблюдениях, Р. Брокау предложил свою полуэмпирическую формулу для расчета теплопроводности смеси газов [c.236]

На основе формальной аналогии дифференциальных уравнений, описывающих перенос количества движения и перенос энергии в газах (подобие уравнений вязкости и теплопроводности), А. Васильева предложила формулу для расчета теплопроводности газовых смесей. Эта формула повторяет структуру формулы Сатерленда (1895 г.) для вязкости газовых смесей [13] предполагается, что теплопроводность компонент в смеси может существенно измениться за счет изменения средней длины свободного пробега молекул каждой их компонент, но эффективная теплопроводность смеси будет связана с измененной теплопроводностью компонент аддитивно. [c.237]

Упомянем также некоторые другие формулы для расчета диэлектрической проницаемости хаотических смесей диэлектриков формулу Л. Д. Ландау и Е. М. Лифшнца [c.141]

В ряде случаев ставится задача расчета диэлектрической проницаемости матричных смесей, представляющих собой сплошной диэлектрик ( матрицу) , в который введены отдельные, не соприкасающиеся друг с другом включения — частицы второго диэлектрика. В некоторых случаях для расчета е матричной системы могут дать удовлетворительный результат приведенные выше формулы для статистических систем [так, мы уже отмечали хорошую применимость формулы (2-84) и графика рис. 2-36 для пепопластов, которые по сути дела являются типичными матричными смесями]. Однако в распоряжении работающих со смешанными диэлектриками имеются и специальные формулы для расчета 8 матричных смесей. Понятно, что на эти формулы требование симметрии по отнощепию к обоим компонентами омеси (стр. 142) уже не распространяется. [c.143]

Необходимым условием для лрименения приведенных выше формул для расчета е смесей является предположение о том, что смесь — физическая, т. е. смешивае-144 [c.144]

Формула (2.2.28) получена для расчета массоотдачи в одиночной турбулентной осесимметричной газовой струе, вытекающей из отверстия в жидкость. В табл. 2.2.1 и на рис. 2.2.1 проведено сравнение рассчитанных по формуле (2.2.28) данных с экспе-риментальньгми данными работы 3 , в которой изучалась массоотдача в газовой фазе при истечении воздушно-аммиачной смеси в воду через отверстие на тарелке. В связи с тем. что величина входного участка струи по расчету была больше высоты светлой жидкости на тарелке (/ о), в формуле (2.2.28) принималось / = /хо, причем в (2.2.28) /хо с.аедует брать в сантиметрах. Одновременно это положение указывает на то, что основной массообмен происходит в непосредственной близости от тарелки, что согласуется с выводами работы [3 . [c.63]

Расчет равновесных течений усложняется по сравнению со случаем совершенного газа из-за того, что уравнения состояния для смеси реагирующих газов обычно заданы в виде таблиц. Непосредственно использовать таблицы при расчетах неудобно. Поэтому на основе имеющихся таблиц были разработаны формулы для уравнений состояния. Использование таких аппроксимаций упрощает расчет равновесных течений. Отметим, что для эффективного показателя адиабаты x = paVp имеются удобные [c.118]

Для расчета теплопроводности смеси газов Мейсоном и Саксеной получена сравнительно простая формула, аналогичная формуле Буденберга и Уилке для вязкости и [c.125]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...