Хромоникелевые Сварные соединения — Прочность

Развитие сварки плавлением двухслойных сталей привело к разработке общих принципиальных положений, касающихся особенностей подготовки кромок, выбора присадочных материалов, методов контроля качества сварки. Наиболее разработаны способы сварки сталей, плакированных нержавеющими хромистыми и хромоникелевыми сталями [И, 12]. Технологические процессы сварки двухслойных сталей ориентированы на обеспечение сплошности поверхности плакирующего слоя и достаточной прочности основного несущего слоя. Сплошность плакировки должна гарантировать необходимую коррозионную стойкость сварного соединения. Конструкционная прочность сварного соединения, оцениваемая, как правило, по основному слою, должна быть не ниже прочности основного металла. Главным требованием к сварке двухслойных сталей является недопустимость разбавления металла шва высоколегированным металлом плакирующего слоя или наплавки, которое может приводить к образованию хрупких участков и появлению зародышевых трещин. [c.109]

Применение конструкционных низколегированных сталей повышенной и высокой прочности, теплоустойчивых и жаропрочных хромомолибденованадиевых, нержавеющих хромоникелевых сталей, биметаллов и композиционных материалов для изготовления аппаратов актуализирует проблему механической неоднородности. Механическая неоднородность, заключающаяся в различии механических характеристик зон (шва Ш, зоны термического влияния ЗТВ и основного металла) сварного соединения, является, с одной стороны, следствием локализованных температурных полей при сварке структурно-неравновесных сталей, с другой - применения технологии сварки отличающимися по свойствам сварочных материалов с целью повышения технологической прочности. [c.93]

Изучение влияния легирования [202] на свойства сварных соединений хромоникелевой стали типа 25-20 позволило установить, что наилучшее сочетание прочности сварных соединений без заметного снижения пластичности обеспечивается при содержании в стали 0,20% С 21—26% Ni и <2,9% Мп. Присадки 0,07—2,73% Мо 1,91—2,94% Nb и 25,7—34,6% Сг не оказывают большого влияния на прочность сварных соединений, если они не вызывают образования феррита, способствующего повышению прочности и понижению пластичности сварных швов. [c.379]

В табл. 237 приведены режимы роликовой сварки для нержавеющих, хромоникелевых сталей типа 18-8, 18-8 с Т1и Nb, а в табл. 238— прочность сварного соединения в зависимости от температуры испытания. [c.736]

Из производственной практики известно, что подготовка кромок листов из нержавеющих сталей в основном осуществляется механической резкой на станках и кислородно-флюсовой резкой. При этих способах не исключена возможность появления дефектов на подготовленных кромках, снижающих механическую прочность материала. При механической резке грубый рез может быть получен из-за вибрации резца. При кислородно-флюсовой резке имеет место изменение структуры металла кромки, а поверхностный слой металла у кромки реза, как было ранее установлено, обедняется легирующими элементами. Такие дефекты не имеют существенного значения, если кромка, полученная при резке нержавеющей стабилизированной хромоникелевой стали, предназначена под сварку. В этом случае предполагается, что во время сварки металл, примыкающий к поверхности реза, будет расплавлен, и, образованная резкой, зона термического влияния практически не повлияет на механические и коррозийные свойства сварного соединения. В случае обработки нестабилизированной стали, как показал опыт ряда заводов, резку следует сопровождать интенсивным охлаждением кромки водой, так как в этом случае уменьшается время нахождения металла при критической температуре, чем предотвращается выпадение карбидов хрома или, по крайней мере, уменьшается опасность образования межкристаллитной коррозии. Однако в обоих случаях для удаления слоя металла, обедненного легирующими элементами, кромка после резки должна быть зачищена абразивным кругом. [c.51]

При кислородно-флюсовой резке не исключена возможность появления дефектов, снижающих механическую прочность материала. При кислородно-флюсовой резке изменяется структура металла кромки, а поверхностный слой металла у кромки реза обедняется легирующими элементами. Такие дефекты не имеют существенного значения, если кромка, полученная при резке нержавеющей стабилизированной хромоникелевой стали, предназначена для сварки. В этом случае предполагается, что во время сварки металл, примыкающий к поверхности реза, будет расплавлен, и образованная резкой зона термического влияния практически не повлияет на механические и коррозионные свойства сварного соединения. В случае обработки не-стабилизированной стали, как показал опыт ряда заводов, резку следует сопровождать интенсивным охлаждением кромки водой (расход воды при этом должен составлять около [c.65]

Двухфазные аустенитно-ферритные стали обладают высокой технологической прочностью. При содержании феррита свыше 20 % металл шва характеризуется повышенной сопротивляемостью образованию горячих трещин. Поскольку температура начала мартенситного превращения ниже 20 °С, в структуре металла шва и ЗТВ нет опасности образования закалочных структур. Кроме того, уровень остаточных напряжений оказывается ниже, чем у аустенитных хромоникелевых сталей, так как коэффициент теплопроводности аустенитно-ферритных сталей выше, а коэффициент термического расширения ниже, чем у аустенитных сталей. Поэтому сварные соединения аустенитно-ферритных сталей имеют высокую сопротивляемость образованию холодных трещин. [c.279]

Т1 Прочие металлы Р См. табл. 9-3-2 титан ведет себя при точечной сварке так же, как и хромоникелевые стали ( нержавеющие стали ). Это относится также к механической прочности сварных соединений [c.568]

Замечательное сочетание коррозионной стойкости и необходи. мых механических свойств при комнатной и повышенных температурах, хорошая свариваемость и достаточно высокие прочность и пластичность сварных соединений послужили основанием к широкому применению хромоникелевых сталей и сплавов в различных отраслях промышленности. В результате этого выявилась в некоторой степени дефицитность никеля, несмотря на то что производство его возросло в несколько раз [10, И 1. [c.11]

Среднелегированные (ГОСТ 4543—57), содержание легирующих элементов в которых не превышает 5%, содержание углерода может находиться в пределах от 0,1 до 0,55%. В соответствии с ГОСТ эти стали классифицируются на кремнемарганцовые, хромованадиевые, хромоникелевые и т. д. Эти стали обладают повышенной прочностью, особенно после термической обработки. Сварка легированных конструкционных сталей затруднена ввиду сравнительно малой их теплопроводности и большого коэффициента объемного расширения. Эти свойства способствуют возникновению в сварном соединении больших внутренних напряжений и, как следствие, образованию трещин в околошовной зоне. [c.82]

Детали, изготовляемые глубокой вытяжкой. Сварочная проволока для газовой электродуговой сварки хромоникелевых сталей типа Х18Н10Т Преимущественное применение в виде холоднокатаного листа и ленты повышенной прочности для различных деталей и конструкций, свариваемых точечной сваркой. Сварные соединения, выполненные другими методами, склонны к межкристаллитной коррозии [c.276]

Многие из отмеченных выше недостатков в свариваемости мартенситных сталей не присущи малоуглеродистым хромистым сталям, дополнительно легированным никелем. Мартенсит, образующийся при закалке хромоникелевой стали 06X12НЗД с низким содержанием углерода, отличается высокими пластичностью и вязкостью, не приводит к ХТ в сварных соединениях. Высокие пластические свойства малоуглеродистого мартенсита способствуют получению надежных сварных соединений, прежде всего при сварке без подогрева. Однако чувствительность сварных швов к водородной хрупкости вызывает необходимость сваривать такие стали с предварительным подогревом до 100 °С. Улучшению свариваемости таких сталей способствует также остаточный аустенит. Однако для достижения максимальных значений прочности, пластичности и ударной вязкости рекомендуется охладить сварные соединения хромоникелевых мартенситных сталей до нормальной температуры для полного у—>а-превращения, а затем подвергнуть термическому отпуску для снятия остаточных напряжений. [c.68]

Электроды, изготовленные из хромоникелевой проволоки, вследствие повышенного электрического сопротивления последней быстро нагреваются и начинают усиленно плавиться. Расплавленный металл стекает в шов, где основной металл еще не успел достаточно нагреться, в результате могут образоваться непроваренные места и прочность сварного соединения будет ослаблена. Чтобы предотвратить указанные явления, электроды делают длиной 250—300 мм. А также при сварке хромистых сталей приходится применять пониженный ток, руководствуясь режимами сварки, приведенными в табл. 24. [c.168]

Форма ядра сварной точки, его расположение относительно площади контакта и его размеры —это главные факторы, определяющие прочность единичной сварной точки. Вообщето трудно себе представить более несовершенную прочностную модель, чем единичная сварная точка. Выше уже отмечалось, что вокруг ядра получается резкая концентрация механических напряжений. Картина таких напряжений изображена на рис. 4.5. Никакие ухищрения посредством термомеханической обработки не могут изменить геометрию конструкции соединения с ее концентраторами в точке К- Это значит, что резкость концентрации обязательно сохраняется для любых точечно-сварных соединений из любых металлов. Действие концентрированных напряжений может быть несколько смягчено созданием пластического металла по кольцу концентрации или, наоборот, усилено сохранением послесвароч-ной закаленной структуры. На рис. 4.5 даны типовые графики ядра и зоны термического влияния вокруг него. Сохранение одинаковой твердости ядра и зоны термического влияния (примерно по кривой 1—1—1) свойственно коррозионно-стойким аустенит-ным хромоникелевым сталям. Твердость по кривой 2—2—2 характерна для незакаливающихся металлов и сплавов, упрочненных холодной деформацией. В этом случае в зоне термического влияния происходит операция отжига, которая завершается снижением показателей твердости. Кривые I—3—/ или 1—2—/ [c.166]

Соединения металлов с разнородными свойствами. Исследование качества сварки элементов конструкций, подвергающихся вибрационной нагрузке, показало, что аустенитиый хромоникелевый наплавленный металл, в котором имеются концентраторы напряжений, характеризуется более высокими значениями усталостной прочности, чем нелегированиая сталь. При наличии одинаковых концентраторов напряжений и при одних и тех же условиях нагружения усталостиая прочность сварных образцов с ау-стенитным наплавленным металлом может быть даже выше, чем у несварных образцов. Это явление может быть объяснено меиьшей чувствительностью аустенитиой стали к концентраторам напряжений и более низким модулем упругости Е наплавленного металла, чем у основного, что вызывает возникновение более низких напряжений в опасной зоне. [c.56]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...