Изменение температуры распая шва

Негерметичность топливных форсунок (течи в местах соединений) может привести к вытеканию и горению топлива вне пламенных труб. В результате могут быть повреждены фронтовые устройства и сами пламенные трубы. При изменении производительности отдельных форсунок из-за загрязнения или износа неравномерность температурного поля (разность между максимальной и средней температурой) может резко возрасти. При этом местные температуры могут стать недопустимо высокими. Отклонения факела от оси камеры сгорания и изменение угла распыла топлива нарушают распределение температур и могут также вызвать повреждения пламенных труб камер сго))ания-. Для проверки форсунок па электростанциях должен иметься форсуночный стенд, приспособ хен- [c.191]

Одним из широко распространенных и хорошо изученных фазовых переходов является упорядочение атомов в сплавах. Характер структурных изменений для бинарного сплава состава АВ при этом переходе отчетливо виден из рис. 11.5. Если выше температуры перехода в области неупорядоченной фазы все узлы решетки заселены атомами разного сорта равномерно, то ниже этой температуры возникает неравномерное заселение узлов атомами А и В. Одни из них сосредоточиваются в центрах, а другие — в вершинах кубической ячейки. При этом меняется и симметрия решетки. Для рассматриваемого случая в области неупорядоченной азы сплав обладает ОЦК решеткой, а ниже — простой кубической с базисом, поскольку в вершинах и центре ячейки распо- лагаются атомы различного сорта. Возникающее при упорядочении расположение атомов обычно называют сверхструктурой. [c.262]

На рис. 4 представлены усредненные по всем опытам значения пульсаций температуры металла фронтовых (задних) и боковых экранов при разной нагрузке энергоблока. Для боковых экранов отмечается снижение величины пульсаций с падением нагрузки, для фронтовых — некоторое увеличение. По-видимому, здесь играет роль изменение конфигурации угла раскрытия распыли-ваемого топлива, более ощутимое при механическом распыле. [c.13]

При дальнейшем понижении температуры, вследствие изменения растворимости, а-кристаллы (как свободные, так и входящие в состав эвтектики) претерпевают распа д с выделением избыточного металла В, но в чистом виде, а в виде кристаллов твердого р-раствора. Состав а-фазы и избыточных кристаллов Р при понижении температуры меняется по линии ОР (а-фаза ) и 0 (р-фаза). [c.64]

Здесь имеется некоторая тонкость смеси В и С, на которые распалась смесь А, подняты на различную высоту и приобрели, таким образом, различную потенциальную энергию. Но раз работа равна нулю и температура системы постоянна, то это возможно лишь в том случае, если система отдала или получила некоторое количество теплоты. Зная изменение потенциальной энергии, найдем количество теплоты, сообщенное системе, а отсюда и изменение энтропии. [c.111]

ИЗМЕНЕНИЕ ТЕМПЕРАТУРЫ РАСПАЯ ШВА [c.63]

Смесь 50% Си и 50% Са быстро твердеет при комнатной температуре и дольше сохраняется при температурах ниже 0° С. Смесь изготовляют в посуде из фторопласта, слабо смачиваемого галлием. Изменение температуры распая и сопротивления срезу образцов из меди, паянных смесью 30% медного порошка с 70% Са, в зависимости от температуры нагрева при твердении [нагрев при твердении в вакууме 0,133 н/м (10 мм рт. ст.)] представлено на рис. 79. Сопротивление срезу тех же образцов, нагреваемых при твердении не в вакууме, а на воздухе, не превышает 9,8 Мн м (1 кГ/мм ). [c.158]

Рис. 79. Изменение температуры распая (а) и сопротивление срезу (б) образцов из меди М1, паянных припоем, состоящим из 30 /о медного порошка (30 мкм) и 70% галлия, в зависимости от температуры выдержки в вакууме 0,13 и/ж в течение 1 ч (С. В. Лашко, В. Л. Гришин)

Исследования, проведенные в термобарокамере, позволяли имитировать климатические условия до высоты Н= 16,0 км. С учетом того, что при высотных условиях температура сжатого воздуха за компрессором при адиабатном сжатии и степенях повышения давления л > 10 выше 300 К, в опытах температура сжатого воздуха на входе в воспламенитель поддерживалась постоянной и равной 300 К. Температура топлива изменялась от исходной Т= 298 К до атмосферной на соответствующей высоте. Пределы изменения температуры составляли 218 < < 298 К. В опытах температура понижалась на 5 К и запуск повторялся. Запуск регистрировали визуально по факелу прюдуктов сгорания и приборами по скачку давления и температуры. После запуска воспламенителя фиксировалась стабильность его работы без срывов в течении 30 с. Время запуска не превышало заданных норм и практически составляло 1 с. Во всем диапазоне изменения параметров окружающей среды и температуры топлива на входе воспламенитель работал без срывов и низкочастотных пульсаций. С уменьшением температуры отмечалось повышение давления топлива, при котором происходил надежный запуск с Р = 0,35 МПа при Т= 298 К до Р = 0,5 МПа при Т= 218 К, что очевидно обусловлено повышением мелкости распыла, вызванной увеличением перепада давления на форсунке. Проведенные испытания позволяют сделать следующие выводы доказана возможность организации рабочего процесса вихревого воспламенителя на вязком топливе при значительном снижении его температуры на входе воспламенитель КС вихревого типа подтвердил работоспособность при продувке в барокамере на режимах, соответствующих высоте полета до 16 км опыты показали высокую устойчивость горения, надежный запуск при достаточно низких отрицательных температурах, что позволяет рекомендовать вихревые горелки к внедрению как устройства запуска КС ГТД, работающих на газообразном топливе и используемых в качестве силовых установок нефтегазоперекачиваюших станций в условиях Крайнего Севера. [c.330]

Этот вопрос в настояш,ее время изучен мало. Известно, что при воздействии электрического поля происходит заметное перераспределение компонентов в паяном шве вплоть до полного разделения их на отдельные слои, что может привести к заметному повышению температуры распая шва и к изменению прочностных характеристик соединения. Использование магнитных полей может иметь значение при пайке материалов с особыми магнитными свойствами, когда соединение должно обладать комплексом заданных свойств. [c.45]

Изменение температуры солидуса паяного шва по сравнению с температурой солидуса припоя определяется характером физико-химического взаимодействия основного металла с припоем, количеством припоя и режимом пайки. Если компоненты паяемого металла и припоя образуют эвтектики или непрерывный ряд твердых растворов с минимумом, температура распая соединения может понижаться. Повышаться температура распая шва может тогда, когда компоненты припоя и основного металла образуют твердые растворы без минимума температур плавления или вступают в перитектическую реакцию. [c.65]

Камеры ОКФ изготавливаются в двух исполнениях, отличающихся общим числом форсунок. Камеры кондиционеров Кт с диаметром форсунок 3 3,5 4 мм вне зависимости от ранее принятой плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру орощения ОКФ (исполнение 1), а камеры с диаметром форсунок 4,5 5 5,6 мм при плотности 18 или 24 шт/м заменяются на одну камеру ОКФ (исполнение 2). Камера орошения ОКФ оснащена тангенциальными широкофакельными форсунками механического распыла воды ШФ 5/9 одного типоразмера для всех камер. Форсунки имеют диаметр входного канала 5 мм, диаметр выходного сопла 9 мм. Большие отверстия снижают засоряемость форсунок, а широкий угол раскрытия водяного факела до 140° приводит к снижению нагрузки на входные и выходные сепараторы н повышению надежности работы камеры. Расходная характеристика форсунки приведена на рис. 5-21. Регулирование осуществляется без байпаса путем изменения расхода воды (адиабатные процессы) или расхода воды и ее температуры (политропные процессы). Шаровой клапан, поддерживающий постоянным уровень воды в баке камеры, имеет производительность 20 м /ч при давлении 1,5-10 Па. Водяной фильтр и переливное устройство выполнены съемными и могут устанавливаться с любой стороны камеры. Максимальная допустимая скорость воздуха в камере составляет 3 м/с аэродинамическое сопротивление камеры не превышает 160 Па. [c.164]

Если свойства материала изменяются в окружном направлении, решение трехмерной задачи не распадается на отдельные двумерные задачи для каждой гармоники в отдельности. Изменение свойств материала в окружном направлении может быть вызвано переменной температурой, от которой зависят свойства материала, упругопластическими деформациями, анизотропией материала общего вида [241], конструктивной неоднородностью [135], а также вырезами или выступами, нарушающими осевую симметрию тела [62, 63, 101, 189]. В этом случае система разрешающих уравнений МКЭ составляется для всех гармоник одновременно. В каждом узле конечного элемента число неизвестных равно утроенному числу удерживаемых гармоник. Как известно, число операций при решении линейной системы уравнений с ленточной матрицей примерно пропорционально Р N [70], где I — ширина полуленты матрицы коэффициентов N — порядок системы. Если при удержании т гармоник задача распалась на т отдельных двумерных задач, то число операций для решения всех систем будет примерно в раз меньше. Если учесть, что при густой разбивке основное время занимает решение системы разрешающих [c.156]

Экспериментальное исследование выполнено при нестационарном охлаждении вертикальных трубопроводов различного диаметра жидким азотом при подъемном и опускном движении в условиях как естественного распада жидкой струи на капли, так и предварительного распыла жидкости. Экспериментальная установка, режимные параметры, методика эксперимента и первичной обработки опытных данных такие же, как и при исследовании стержневого режима пленочного кипения, рассмотренном в 7.4. Исключение составляет массовый расход жидкости и температура стенки, которые при дисперсном режиме изменялись в диапазоне 0,01 —1,0 дм с и 300—1000 К соответственно. Предварительный распыл жидкого азота на входе в экспериментальные участки (трубы из стали 1Х18Н9Т с внутренним диаметром 12 мм и 57 мм, длиной 80 и 26 калибров соответственно) осуществлялся с помощью струйных форсунок с радиальной подачей жидкости. В трубе диаметром 57 мм средний начальный размер жидких капель определяли по кривым спектрального распределения капель по размерам. Кривые получены после обработки результатов фотосъемки. При подъемном движении в трубе диаметром 12 мм начальный средний размер капель принимали в предположении, что для заданного значения начального паросодержания. Го = 0,01 достигаются условия е = е,ф, в случае опускного движения без распыла — из вариантных расчетов при изменении бо в пределах от 1 до 3 мм. [c.233]

Испытания дизелей ЮДЮО при разном количестве неправильно установленных форсунок 21 и постоянном положении реек топливных насосов на общем упоре показали, что неправильная затяжка гаек крепления восьми форсунок левого ряда вызывает увеличение слива топлива из форсунок на 7,3—8,2 кг/ч, сопровождается падением максимальной мощности на 300—320 кВт и снижением частоты вращения коленчатого вала двигателя на 100 об/мин, уменьшением давления в продувочном ресивере и давления выпускных газов перед турбиной. Температура выпускных газов 1-го и 10-го цилиндров (имевших нормальное крепление форсунок) вырастает на 20—35° С. Такое изменение параметров, вызванное неравномерной затяжкой гаек крепления форсунок, объясняется тем, что часть топлива, сливаясь из форсунок, не попадает в цилиндр. Одновременно ухудшается протекание рабочего процесса из-за нарушения качества распыла топлива. [c.273]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...