Обрабатываемость стали — Зависимость

Стали. Основными материалами для зубчатых колес служат термически обрабатываемые стали. В зависимости от твердости стальные зубчатые колеса делятся на две группы. [c.123]

Наблюдаемый характер изменения ультразвуковой обрабатываемости сталей в зависимости от содержания углерода связан с особенностями диаграммы состояния железо—углерод (шириной температурного интервала кристаллизации) и прочностью растущих кристаллов. [c.464]

Диффузионное хромирование. Процесс диффузионного хромирования в зависимости от марки обрабатываемой стали и способа насыщения может осуществляться в интервале температур 800 — 1300° С. [c.123]

Обрабатываемость стали — Зависимость от предела прочности при растяжении 167—173, 175—178 [c.485]

Чистота поверхности — Зависимость от обрабатываемости стали 179—209 --Зависимость от твердости 187 — заданная — Влияние на определение подач при обработке резанием 180—209 [c.496]

Значение поправочного коэффициента на скорость резания при нарезании резьбы в зависимости от марки обрабатываемой стали [c.426]

Скорость резания в м/ман в зависимости от твердости по Бринеллю обрабатываемой стали [c.566]

Коэффициент зависимости рабочего усилия от твердости обрабатываемой стали [c.213]

Значения о для некоторых сталей, в зависимости от вида термообработки и от размера сечения заготовки, приведены в табл. 48. Так как маловероятен случай, когда химический состав стали находится на нижнем (что нежелательно с точки зрения прочности) или на верхнем (что нежелательно с точки зрения обрабатываемости) пределе по всем элементам, то значения о в табл. 48 были подсчитаны по среднему химическому составу сталей. [c.321]

В результате многочисленных исследований обрабатываемости стали установлено, что а) при одном и том же значении предела прочности различные марки стали допускают различную скорость резания и б) одна и та же марка стали может иметь различную обрабатываемость в зависимости от метода её термической обработки. [c.280]

Значительное влияние на обрабатываемость стали оказывают также материал, качество и геометрия режущего инструмента, охлаждение режущей части инструмента и другие факторы [7]. Точная количественная зависимость обрабатываемости от каждого из указанных факторов пока не установлена, но качественное влияние их известно. [c.347]

В ГОСТ 2321-43 даны рекомендуемые значения передних углов в зависимости от типа фрезы и качества обрабатываемых сталей и чугунов. [c.293]

На фиг. 187 приведен график для выбора твердости брусков ( определена шариком диаметром /g" при нагрузке 60 кГ) в зависимости от твердости обрабатываемой стали R . Твердость брусков должна быть тщательно экспериментально подобрана. [c.423]

Твердость инструментов зависит от рода обрабатываемого металла и режимов работы чем тверже обрабатываемый металл, тем мягче бруски. Твердость брусков тщательно контролируют. На фиг. 42 приведен график для выбора твердости брусков RH (определена шариком диаметром i/g" при нагрузке 60 кГ) в зависимости от твердости обрабатываемой стали R . Твердость брусков, кроме того, должна быть тщательно экспериментально подобрана. [c.130]

Геометрические параметры сверл из быстрорежущей стали в зависимости от обрабатываемого материала [c.203]

Опыт показывает, что величина переднего и заднего углов широкого твердосплавного резца практически не влияет на микрогеометрию поверхности. Задний угол рекомендуется делать 20°, а передний выбирать в зависимости от твердости обрабатываемой стали в пределах от —5 до +10°, причем для стали с твердостью НВ > 300 Y = —5°, а для стали с твердостью НВ < 250 у = = +10°. [c.120]

Изменение диаметра обрабатываемой заготовки в зависимости от давления, вызываемого силой Р, приведено на рис. 25, а. Обрабатываемый материал — сталь 40Х. Режим обработки 1= = 500 А 0 = 42 м/мин 5 = 0,4 мм/об Рг=30 мкм начальное 2=22,6 мкм г=15 мм. Некоторое увеличение диаметра, вызываемое силой, превышающей 750 Н, объясняется появлением вторичной шероховатости поверхности. Как показывают исследования, изгиб кривой в большинстве случаев близок или соответствует наиболее низкой шероховатости поверхности и оптимальному давлению. Влияние числа рабочих ходов на уменьшение диаметра при указанных выше режимах обработки показано на рис. 25, б. Основное изменение диаметра происходит после первого рабочего хода. Число рабочих ходов может оказывать влияние на уменьшение диаметра не только в связи с уменьшением параметра 7 г, но и вследствие некоторой развальцовки поверхностного слоя. Повторные рабочие ходы дают возможность получить необходимую точность обработки однако число их, как правило, не должно превышать двух-трех. [c.35]

Коэффициент К зависит от обрабатываемого материала, — от периода стойкости, К- — от вида обработки. Значения поправочных коэффициентов можно найти в табл. 5.4. Ниже приводятся значения скорости резания при точении фасонными резцами из быстрорежущей стали в зависимости от подачи [c.217]

Выбор марки быстрорежущей стали в зависимости от обрабатываемого материала [c.11]

Ручная резка выполняется с помощью резаков типов РПК и РПА. Машинная резка производится на так называемых машинах огневой зачистки (МОЗ). Машины удаляют слой металла толщиной от 0,5 до 3,5 мм одновременно со всех четырех сторон сляба или блюма. Производительность сплошной очистки проката чрезвычайно велика и составляет от 600 до 1000 кг/ч в зависимости от сортамента обрабатываемой стали. Скорость движения металла при зачистке достигает 45—50 м/мин. [c.208]

Фосфор попадает в сталь так же, как и сера. Атомы фосфора, располагаясь в кристаллической решетке железа, сильно искажают ее, повышая твердость. Фосфор значительно снижает пластичность стали, делая ее хрупкой, особенно при температурах ниже нуля. Это явление называют хладноломкостью. Кроме того, фосфор, как и сера, склонны к образованию ликвационных зон, что отрицательно сказывается на свойствах стали. Содержание фосфора в зависимости от качества стали должно находиться в пределах 0,025-0,07 %. Как и сера, фосфор улучшает обрабатываемость стали резанием. [c.99]

Применение. Грамотный выбор марки стали для конкретного инструмента в зависимости от условий его работы и обрабатываемого материала дает возможность максимально использовать ресурсы свойств выбранной стали и, как следствие, рационально расходовать легирующие материалы, а также определять необходимость тех или иных покрытий, наплавки и других способов поверхностного упрочения. В табл. 6.9. представлены рекомендуемые области применения наиболее распространенных марок быстрорежущих сталей в зависимости от типов обрабатываемых материалов и видов обработки. Такой подход к выбору инструментальных сталей любого назначения способствует повышению как производительности, так и экономичности производства. [c.389]

В табл. 16 приведен относительный износ электрода-инструмента при обработке твердого сплава и стали в зависимости от обрабатываемого материала. [c.247]

При обработке заготовок из высоколегированных сталей, цветных металлов н хрупкого чугуна характерна зависимость (штриховая на рис. 57), показывающая, что с увеличение.м скорости резания шероховатость обработанной поверхности сначала резко уменьшается, а затем практически остается постоянной, что объясняется почти полным отсутствием наростообразования. Чем выше твердость обрабатываемой стали, тем меньше высота микронеровностей по мере увеличения скорости резания влияние твердости на шероховатость обработанной поверхности снижается. [c.59]

Исследования нередко показывали закономерное уменьшение стойкости резца (или уменьшение допускаемой скорости резания) с увеличением силы резания при обработке различных сталей (фиг. 129). Надо полагать, что зависимость —v справедлива лишь для определенного ряда обрабатываемых сталей, но не в общем случае. Известно, что твердая сталь, обладая меньшей теплопроводностью 176 [c.176]

Обработка результатов экспериментов, приведенных на рис. 56, позволила получить зависимости, в которых отражается влияние скорости резания, подачи и твердости обрабатываемой стали на стойкость резцов при расточке. Для правых участков стойкостных кривых, где наблюдается диффузионный износ инструмента, получена зависимость [c.99]

Значения С, х, у, г, т определялись при обработке полученных экспериментальных зависимостей суммарной силы протягивания от суммарной пластической деформации, построенных в двойных логарифмических координатах, а Сп.п, Сз.п, к , ку, ка кя.з, р, Я находились по зависимостям силы резания от толщины среза при постоянной усадке стружки (см. рис. 51). В исследованных диапазонах изменения скорости резания, твердости обрабатываемых сталей, радиуса округления режущей кромки, переднего и заднего углов указанные зависимости выражались прямыми линиями в обычных координатах. Полученные значения коэффициентов и показателей степени приведены в табл. П. Величину коэффициента K следует вычислять по зависимостям, приведенным в работе 1125]. [c.134]

Передний угол у выбирается в зависимости от рода обрабатываемого материала, например для алюминия и меди у = 25 -i- 30°, для стали в зависимости от твердости 5—20°, для чугуна О—10°, для бронзы и латуни О—5°. Эти величины относятся к наружной точке резца в сечении, перпендикулярном к оси детали. Во всех остальных точках передний угол у будет иметь другие значения. С приближением рассматриваемых точек к центру или базе крепления резца передний угол непрерывно уменьшается, приближаясь к нулю. С целью повышения переднего угла и улучшения условий резания рекомендуется делать на передней поверхности лунку пол круглой формы радиусом 5—6 мм на участках с малым передним углом и оставлением ленточки шириной 0,2—0,3 мм у режущей кромки (фиг. 81, в). [c.197]

Далее по табл. 20 взятой из нормативов 161 и содержащей величины ра кГ/мм в зависимости от величины подъема а р, находим а р для данной обрабатываемой стали или чугуна. В этих формулах длина режущей кромки Ь одного зуба уменьшается по сравнению с длиной кромки протяжек одинарного резания в 2, 3 раза и более в зависимости от количества зубьев в группе. Поэтому для протяжек группового резания длина режущей кромки одного зуба при обработке цилиндрических отверстий определяется по формуле [c.248]

Электроискровым методом обрабатывают практически все токопроводящие материалы, но эффект эрозии при одних и тех же параметрах электрических импульсов различен. Зависимость интенсивности эрозии от свойств металлов называют 5уге/строэ 7о шо ной обрабатываемостью. Если принять электроэрозионную обрабатываемость стали за единицу, то для других металлов ее можно представить в следующих относительных единицах твердые сплавы — 0,6 титан —0,6 никель —0,8 медь — 1,1 латунь — 1,6 алюминий — 4 магний — 6. [c.402]

Так, исходя из зависимости, представленной на фиг. 26, следует сказать, что максимальная стойкость резца, оснащенного пластинкой твердого сплава Т15К6, при обработке стали марки сталь 45 наблюдается при скоростях резания в пределах 140—150 mJmuh. Аналогичные исследования, проведенные с той же маркой обрабатываемой стали и режущего инструмента и примерно в тех же режимах резания, показывают (см. фиг. 27), что наибольшая ст ойкость режущего инструмента, характеризующаяся в данном случае минимальным износом, выраженным в импульсах в минуту, наблюдается при тех же скоростях резания, т. е. 140—150 м/мин. [c.114]

Основными материалами для валов и осей служат углеродистые и легированные стали. Для осей и валов, диаметры которых определяются, в основном, жесткостью, применяют углеродистые конструкционные стали Ст4, Ст5 без термообработки. В ответственных и тяжело нагруженных конструкциях (когда критерием является прочность) используют термически обрабатываемые среднеуглеродистые и легированные стали 40, 45, 40Х, 40ХН, 40ХН2МА, ЗОХГТ, ЗОХГСА и др. Валы из этих сталей в зависимости от решаемых задач подвергают улучшению (закалке с высоким отпуск9м) или поверхностной закалке (нафев ТВЧ) с низким отпуском. [c.409]

Марки легированных сталей обозначают цифрами и буквами (например, 15Х 40ХН ЗОХГС 20ХНЗА и т.д.). Цифры показывают среднее содержание в стали углерода в сотых долях процента, буквы за цифрами — наличие легирующего элемента (например, Р — бор Ю — алюминий С — кремний Т — титан Ф — ванадий X — хром Г — марганец Н — никель М — молибден В — вольфрам), цифры после букв — содержание легирующего элемента в процентах (целые единицы), буква А в конце марки означает, что сталь высококачественная. Предел прочности легированных сталей 700... 1300 МПа (в зависимости от марки). Повышение содержания некоторых легирующих элементов (таких, как хром, молибден, ванадий, вольфрам, никель) увеличивает прочность и снижает теплопроводность сталей, что приводит к ухудшению их обрабатываемости. Наличие кремния ухудшает обрабатываемость стали из-за образования силикатных абразивных включений. Стали с крупнозернистой структурой обрабатываются режущим инструментом лучше, чем стали с мелкозернистой структурой. [c.31]

Существенное влияние на прочность термически обрабатываемой стали оказывает размер сечения деталей или заготовок, подвергаемых закалке. Даже при закалке в воде при увеличении толщины сечения деталей прочность их существенно умень пшется одновременно может также уменьшаться и ударная вязкость. В табл. 5 приведены механич. св-ва основных марок С. к. у. д. в зависимости от толщины сечения после закалки и отпуска при 400—600°. Эти данные могут служить основанием при выборе С. к. у. д. для деталей различной толщины. При этом следует учитывать, что по способности принимать закалку толщина плоской детали (типа пластины или плиты) или трубы в случае двухстороннего охлаждения будет соответствовать удвоенному, а при одностороннем охлаждении (напр., при закалке емкости с наружным охлаждением) учетверенному диаметру круглой цилиндрич. детали. [c.231]

Испытания резцов на стойкость показывают, что такое усовершенствование геометрии дает повышение стойкости в 2—3 раза. С применением плоской передней грани с фаской у режущей кромки отпадает необходимость из-А1енять передний угол в зависимости от механических свойств обрабатываемой стали. Для обработки любых металлов, за исключением хрупких, наилучшие результаты дает геометрия, показанная на фиг. 80. [c.99]

Зависимость (36) проверена при следующих условиях обработки твердость обрабатываемых сталей НУ = 100 -f-400 кПмм скорости протягивания 1,25—20 м1мин. Расчет осевой силы по зависимости (36) можно производить как при одновременной работе деформирующих элементов и режущих зубьев, так и при раздельной работе деформирующей и режущей частей комбинированной протяжки. В последних двух случаях используются соответственно первое и второе слагаемые уравнения (36). Первый член второго слагаемого этого уравнения учитывает влияние различных факторов на силу, действующую на передней поверхности режущих зубьев протяжки, а второй член — на силу, действующую на их задней поверхности. [c.134]

Для обеспечения высоких и стандартных качеств автомобильных деталей и одинаковых условий их обрабатываемости стали, чугуны и цветные металлы должны обладать постоянными механическими и технологическими свойствами, не меняющимися существенно в зависимости от плавки и партии. Поэтому при изготовлении ответственных деталей автомобилей часто применяют углеродистые стали, которых колебание количественного содержания углерода сужено до 0,05% против 0,10% в гостированных сталях. По этой же причине находят применение чугун и цветные металлы заводских марок с несколько измененным процентным содержанием отдельных компонентов по отношению к стандартным маркам. В некоторых случаях для обеспечения высоких механических или технологических качеств, деталей в автомобилестроении находят применение марки легированных сталей и других металлов и сплавов, не предусмотренных ГОСТом. [c.4]

Поправочный коэффициент ft, на скорость резан1Ш в зависимости от характеристики обрабатываемой стали [c.257]

Пальцевые модульные фрезы изготовляют из быстрорежущей стали Р6М5 или из легированной стали в зависимости от условий работы и материала обрабатываемой детали. [c.266]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...