Расчет перегревателя

Задачами гидравлического расчета перегревателей могут являться обеспечение безопасной температуры их труб, рациональность компоновки и определение потерь давления. [c.63]

Гидравлический расчет перегревателей производится при номинальной нагрузке, а для проверки надежности— и при пониженных нагрузках котельного агрегата и растопочных режимах. [c.64]

При гидравлических расчетах перегревателя для каждого элемента определяются массовые скорости, гидравлические разверки, потери давления, запасы надежности по температурному режиму труб и застою пара. [c.64]

Элементы перегревателей при расчетах разделяются на участки лишь при наличии нескольких ступеней, каждая из которых считается как отдельный участок. Гидравлический расчет перегревателей, состоящих из нескольких конструктивно одинаковых секций (па- [c.64]

При расчете перегревателя со сложной компоновкой коэффициенты гидравлической разверки следует определять по гидравлическим характеристикам (гл. 8,Г). [c.66]

При расчете перегревателя по частям тепло-восприятие рассчитываемой части определяется по заданным или принятым температурам пара на ее концах. Для определения промежуточного давления на границе между частями предварительно производится его приближенная оценка, исходя из значений, заданных на концах перегревателя расчет уточняется в том случае, [c.56]

По найденным средним значениям давления, температуры и скорости пара и внутреннему диаметру труб по номограмме 15 определяется коэффициент теплоотдачи от стенки к пару 2. При расчете перегревателей котлов сверхкритического давления термическое сопротивление 1/(Х2 мало и его можно ие учитывать. [c.57]

Если тепло, отданное газами, вычислено с учетом тепловосприятия дополнительной поверхности нагрева I( M. п. 8-07), последнее после расчета перегревателя проверяется по формуле [c.57]

Наличие пароохладителя обуславливает некоторые особенности расчета перегревателя. [c.57]

Расчет водяного экономайзера в основном совпадает с расчетом перегревателя. Коэффициент теплопередачи рассчитывается ло формуле (7-156), величина термического сопротивления по водяной стороне 1/аг не учитывается. [c.59]

Расчет перегревателя. Уравнение теплового баланса BQ . = Цп. п — = В (/ ,р — ккал ч. [c.268]

Гидравлическая разверка в пароперегревательных элементах вызывается изменением давления вдоль коллекторов, различием полных коэффициентов сопротивления и тепловосприятии труб, нивелирных перепадов давления в коллекторах и трубах. При расчете перегревателя со сложной компоновкой коэффициенты гидравлической разверки следует определять по гидравлическим характеристикам. [c.243]

Величина 63/Я = е представляет собой термическое сопротивление слоя наружных отложений и носит название коэффициента загрязнения. Величина е зависит от вида топлива, скорости газа, диаметра, геометрии и способа компоновки труб в поверхности нагрева, фракционного состава золы. Оценка влияния загрязнения на теплообмен довольно сложна и проводится по экспериментальным (опытным) данным. Учитывается это в расчетах либо с помощью величины е, либо введением коэффициента тепловой эффективности поверхности г ), представляющего собой отношение коэффициентов теплопередачи загрязненных и чистых труб. Коэффициенты i)) тепловой эффективности коридорных фестонов, перегревателей, экономайзеров для различных топлив ( т < 1,03) приведены ниже. [c.201]

Коэффициент теплового излучения загрязненной поверхности вз = 0,8. При расчете Гд для перегревателей с коридорным расположением труб принимают в = 0,03 для мазута и в = 0,05 для твердого топлива. [c.207]

По температурам but получают теплопроводность Я,, вязкость V и число Прандтля Рг, которые необходимы для расчета коэффициентов теплоотдачи а и Для газа и воздуха значения X, V и Рг берут по данным табл. 27, а для пара — из литературных источников. Необходимо помнить, что для перегревателей котлов СКД, а также экономайзеров и испарительных поверхностей нагрева (фестонов, переходных зон) независимо от давления рабочего тела в них 1/<х, < 1/ai, и в расчетах принимают 1/оа О, т. е. А,, V и Рг по рабочему телу не определяют. [c.211]

При расчете пароперегревателя, расположенного в конвективном газоходе, для более точного определения температуры газов за перегревателем необходимо использовать следующее уравнение. Количество теплоты, переданное в пароперегревателе, МВт или ккал/ч, [c.114]

Рис. 4.1. Блок-схема регенератора-испарителя на ЭВМ 1—ввод исходных данных 2—расчет параметров потока и коэффициентов теплоотдачи по горячей стороне перегревателя 3—расчет температуры потока и коэффициентов теплоотдачи по холодной стороне перегревателя 4—расчет плотности теплового потока и температуры стенки труб (Т ,

Расчет всех участков регенератора-испарителя (перегреватель, испаритель, экономайзер) осуществляется по шагам Ах методом последовательных приближений. Для этого на каждом элементарном шаге Ах (по заданным начальным значениям Г( ), Г<°>) находятся параметры потока, коэффициенты теплоотдачи и потери давления отдельно по [c.134]

Последовательность поверочного расчета аналогична расчету первого котельного пучка (фестона), при этом вначале рассчитывается первая по ходу газов часть перегревателя. [c.146]

Размещение радиационного пароперегревателя в топке или на стене его камеры охлаждения стало у котлов с высоким давлением неизбежным. Это имеет место особенно в тех случаях, когда требуется, чтобы температура продуктов горения на выходе из камеры охлаждения не была выше 1 000° С. Это требование для европейских углей выдвигается довольно часто, так как температура затвердевания их шлака оказывается часто достаточно низкой. При этом из теплового расчета котла видно, что в топке должна поместиться тем большая часть перегревателя, чем с более высокими давлением и температурой пара работает котел. Применение промежуточного перегрева влияет на конструкцию топки так же, как дальнейшее повышение температуры перегретого пара. Такое же влияние оказывают и повышение температуры питательной воды и повышение температуры подогрева воздуха. Применение малых избытков воздуха в топке также приводит к необходимости размещения радиационного пароперегревателя в топке [Л. 125]. [c.253]

В ряде случаев пакет перегревателя разрежен по ширине газохода путем пропуска или вырезки части змеевиков таким образом, что нормальные шаги труб по ширине пакета чередуются с удвоенными. В этих случаях расчет скорости газов ведется по фактиче- [c.25]

В некоторых конструкциях для снижения температуры перегрева применяется пропуск части газов мимо перегревателя. Сопротивление такого перегревателя определяется как обычно, но с учетом фактического расхода газов, проходящих через перегреватель. Доля общего расхода газов, пропускаемая мимо перегревателя, определяется из теплового расчета по условиям получения желательного перегрева пара. [c.26]

На основании данных этой таблицы после усреднения с учетом класса точности для перегревателей получено такое же значение поправки Ае, как и в двух предыдущих случаях, т. е. 0,002 для всех топлив, кроме АШ, и 0,004 для АШ. Однако при разработке нормативного метода теплового расчета перегреватели, работающие на продуктах сжигания АШ, не были выделены в отдельную группу. Как видно из таблицы, данные по перегревателям коглов, работающих на этом топливе, малочисленны и разноречивы. Вопрос о поправке для перегрева- [c.29]

Гидравлический расчет перегревателя производится по элементам, отличающимся между собой характером обогрева (необогреваемые, конвективные, ширмо-вые и радиационные части) или взаимным расположением в газовом тракте (ступени, секции). Элемент перегревателя, расположенный в области непрерывного-изменения температуры газового потока (ступень),. [c.63]

При конструктивном расчете перегревателя с пароохладителем, установленным в рассечку , обычно задаются температурой пара на выходе из предвключенной (по ходу пара) части перегревателя и величиной Дгно. Остальные балансовые величины определяются из уравнений (7-02), (7-03) и, (8-09). [c.58]

Так, если одна или обе теплообменивающиеся среды представляют собой газы или воздух, то термическое сопротивление по газовой и воздушной сторонам (1/ai и 1а будет значительно больше термического сопротивления металлической стенки Поэтому в расчете обычно полагают 6j,/X 0. При нормальных условиях эксплуатации оборудования толщина внутренних отложений бвн не должна достигать величин, дающих заметное повышение термического сопротивления 6вн/Л.вн слоя внутренних отложений во избежание перегрева металла труб. В связи с этим бвн/ вн 0. В экономайзере, а также перегревателе котлов СКД интенсивность теплоотдачи по газовой стороне значительно меньше, чем по рабочему телу < а . Поэтому расчет указанных поверхностей нагрева ведут при условии l/o j 0. [c.201]

Пря выполнении проверочного теплового расчета воэникают затруднения при выборе температур продуктов сгорания за данной поверхностью нагрева О", посколыку определение температурного напора и коэффициента теплопередачи возможно при известных и А ", а для перегревателя, водяного экономайзера водогрейного котла и температуры рабочего тела —за их рассчитываемыми поверхностями. [c.114]

Специальные названия теплообменных аппаратов обычно определяются их назначением, например паровые котлы, печи, водо-подогреватели, испарители, перегреватели, конденсаторы, деаэраторы и т. д. Однако, несмотря на большое разнообразие теплообменных аппаратов по виду, устройству, принципу действия и рабочим телам, назначение их в конце концов одно и то же, это — передача тепла от одной, горячей жидкости к другой, холодной. Поэтому и основные положения теплового расчета для них остаются общими. [c.228]

Задачей теплового расчета является определение размеров теплопередающнх поверхностей каждого элемента ПГ (экономайзера, испарителя, пароперегревателя, промежуточного перегревателя). В процессе гидравлического расчета определяются сопротргвления в трактах теплоносителя н рабочего тела, затраты мощности на прокачку теплоносителя и рабочего тела, параметры естественной циркуляции. Характеристики ПГ в переменных режимах определяются при динамических расчетах. [c.176]

Программы расчета регенератора-испарителя. На основе рассмотренной выше методики были разработаны программы расчета регенератора-испарителя с химически реагирующим теплоносителем на ЭВМ Минск-22 [4.14, 4.16]. Основная программа позволяет рассчитывать регенератор-испаритель как аппарат в целом, так и отдельные его элементы (экономайзер, испаритель, перегреватель) при этом параметры потока по горячей стороне можно определять как в приближении идеально газового состояния, так и с учетом неидеальности системы N204ч 2N02 2N0- -02. Кроме того, в программе предусмотрена возможность учета потерь в окружающую среду. В качестве поверхности теплообмена программа позволяет рассчитывать гладкие трубы и трубы с наружным продольным оребрением. В последнем случае определяется приведенный коэффициент теплоотдачи в межтрубном пространстве [c.132]

Сравнение расчетов параметров потока по горячей стороне, выполненных в приближении идеально газового состояния и с учетом неидеальности системы N204, показало, что при давлениях до 20 бар на перегревателе и в [c.137]

Методика расчета каждого отдельного участка зависит от параметров теплоносителя по горячей стороне. Если эти параметры (температура и давление) соответствуют первой реакции Ы204 2М02, что практически имеет место на всех участках регенератора в низкотемпературных вариантах, то приближенный расчет можно производить по обычным методикам и равновесным свойствам. Однако в высокотемпературных вариантах на некоторых участках (например, в перегревателе) существенную роль играет кинетика химической реакции 2Ы02ч 2М0-)-02, влияние которой необходимо учитывать. [c.179]

При установке пароохладителя в рассечку пароперегревателя тепло-восприятие каждой части перегревателя [формула (8-3)] определяется раздельно, при этом задаются промежуточным значением температуры пара и определяют промежуточную энтальпию пара Тепловосприятие излучением учитывается при расчете первой по ходу газов части пароперегревателя. Расчетное давление пара на границе между отдельными частями пароперегревателя принимается равным полус5тиме величин давления пара в барабане котла и перед главной задвижкой. Температура пара на выходе из ступени (по ходу пара) согласуется с предельно допустимой температурой стенки труб. [c.144]

Объяснения указанных явлений следует искать в особенностях температурных режимов отлол<ений на перегревателе и процесса горения. Понижение нагрузки котла, даже при сохранении прежних параметров пара должно сопровождаться охлаждением поверхности, покрывающих трубы пароперегревателя, отложений. Для доказательства этого утверждения произведем ряд несложных расчетов. Количество переданного в пароперегревателе тепла в первом приближении [c.250]

В приведенном примере на выходе из потолочного пароперегревателя и в рассечке ширм температура пара выше, чем это допускается для коллекторов за потолочным пароперегревателем и в рассечке ширмового пароперегревателя, что объясняется завышенным тепловосприятием радиа-ционно(го и потолочного пароперегревателей. Приращение температуры в ширмах практически такое же, как в расчете. В частности, из данного графика вытекает, что два коллектора работают в опасном режиме и если их температура не может быть снижена, то они должны быть срочно заменены более жаростойкими. Трубы поверхностей нагрева радиационного перегревателя и иотолка работают при более высокой, чем предусматривалось расчетом, температуре пара и температурный режим их металла необходимо проверять. Вместе с тем вторая ступень ширм и конвективный пароперегреватель работают в нормальных условиях и без особых на то причин в исследованиях не нуждаются. [c.181]

По последнему выражению и подсчитываются развер-ки интересующих нас змеевиков. В частности, по этому выражению мож.но определить разверку труб радиационного пароперегревателя с увеличенным числом погибов или разверку виешнего витка трехниточного ларо-перегревателя (см. рис. 9-8,6). Входящие в формулу (9-22) удельные объемы пара относятся к температуре, усредненной по длине змеевика Vi и ио пакету в целом v. В первом приближении молено считать их равными. В точном расчете задаются значением средней температуры змеевика и ведут расчет до схождения. [c.200]

Ввиду того что и, 111 и IV ступени перегревателя расположены в горизонтальном газоходе н имеют одинаковые геометрические и конструктивные карактернстики, расчет ведется по средним для всех ступеней значениям температуры, скорости и суммарному числу рядов труб. [c.145]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...