Расчет вторичного перегревателя

Чтобы -проверить, в какой степени пропуски пара через закрытые отводы клапанов сказались на диапазоне регулирования, была проведена серия тепловых расчетов вторичного перегревателя при исходных данных, соответствующих условиям проведения опытов. Основные результаты этих расчетов сведены в таблицу [c.188]

Е. РАСЧЕТ ВТОРИЧНОГО ПЕРЕГРЕВАТЕЛЯ [c.59]

Аналогичные расчеты выполнены и /ля вторичного перегревателя. Дан-г ые расчетов по обогреваемой части поверхностей нагрева приведены в табл. 4-4. [c.125]

Обеспечение широкого диапазона регулирования вторичного перегрева при иопользовании для этой цели только байпасирования газов связано с необходимостью перемещения части промежуточного перегревателя в область более высоких температур газов. Дело в том, что при байпасировании газов соотношение водяных эквивалентов теплообменных сред в газоходе, где расположен промежуточный перегреватель, неблагоприятно для размещения его в зоне умеренных темлератур газов. И чем больше требуемый диапазон регулирования, т. е. чем больше обвод газов помимо промежуточного перегревателя (при полной нагрузке котла, тем менее благоприятно это соотношение. Практически оказывается невозможным избежать зону температур газов, превышающую 800° С, при размещении вторичного перегревателя с температурой перегрева 570 С. Так, на котле ТПП-200 температура газов перед вторичным перегревателем по расчету 830° С, на котле ТПП-ПО — 867° С, а на котле ПК-40 —899° С. [c.175]

Как было указано выше, по данным тепловых расчетов котла при снижении паропроизводительности до 73% от номинальной (или мощности блока до 83% от номинальной) температура вторичного перегрева i"n.n на котле ПК-33 снижается Примерно на 30° С (см. рис. 5-9). Для поддержания номинальной температуры вторичного перегрева (570° С) в указанном диапазоне нагрузок проектом предусмотрена рециркуляция газов (кривая 2-4 на рис. 5-9). Байпасирование пара предусмотрено проектом как режимное средство регулирования, главным образом, для снижения в режимах, отличных от расчетного, т. е. в случаях, когда статическая характеристика вторичного перегревателя окажется завышенной -(кривая б). [c.186]

ВТ M гвт ккал/кг "С ккал/кг Из расчета входной ступени вторичного перегревателя То же Принято 713,1 340 733, 6 (/ = 39 кгс/.см )-60 [c.110]

В котлах высокого и сверхвысокого давления впрыскивающие пароохладители применяют лишь для регулирования перегрева в первичных пароперегревателях. Во вторичных пароперегревателях избегают пользоваться впрыскивающими пароохладителями, так как при этом понижается к. п. д. электростанции. Объясняется это тем, что впрыск воды во вторичный перегреватель приводит к увеличению количества пара, проходящего через цилиндры среднего и низкого давления. В связи с этим приходится снижать расход пара через цилиндр высокого давления, что является неэкономичным. Соответствующие расчеты показали, что каждый процент впрыскиваемой воды во вторичный пароперегреватель снижает экономичность установки сверхвысоких параметров-примерно на 0,1%. [c.396]

Расчет вторичного перегревателя ведется по заданным количеству и параметрам вторичвого пара и не отличается в основном от расчета первичного. [c.59]

Некоторое количество котельных агрегатов изготовлено с ширмовыми вторичными пароперегревателями. Наиболее крупными агрегатами такого типа являются прямоточные двухкорпусные котлы завода Красный котельщик типа ТПП-110 сверхкритического давления, работающие в моноблоках с турбиной мощностью 300 Мет. Котельные агрегаты состоят из двух корпусов паропроизводительностью по 475 т/ч и рассчитаны на давление за агрегатом 255 ат и температуру первичного и вторичного перегрева пара соответственно 585—565 и 570° С. Рабочее топливо—АШ. Завод совместно с ЦКТИ произвел детальный анализ схем вторичного перегревателя при различном расположении его выходной части. В табл. 3-1 приведены результаты расчетов, причем [c.69]

На двухкорпусных котлах завода Красный котельщик типа ТПП-110 моноблоков 300 Мет, работающих на АШ, для регулирования вторичного перегрева предусмотрено байпасирование газов в сочетании с газопаропаровым теплообменником (см. рис. 3-3). Вторичный перегреватель размещен в корпусе 2, эквивалентная ему доля первичного перегревателя—в корпусе 1. Согласно расчетам на нагрузку котла, равную 85% от номинальной, требуемая температура вторичного перегрева 570° С может быть обеспечена при расходе топлива. на корпус 1—47% и на корпус 2—53%. Фактические температуры вторичного перегрева значительно расходятся с расчетными. Так, на котлах ТПП-110 Черепетской ГРЭС температура вторичного перегрева при частичных нагрузках составляла 530—540° С. Причинами такого положения были пониженная температура первичного перегрева, недостаточная мощность дымососов и другие факторы. [c.169]

Были проанализированы различные варианты изменения конструкции вторичного или первичного пароперегревателя, обеспечивающие необходимое изменение характеристики выходной ступени промежуточного перегревателя. В одном из вариантов было предложено реконструировать эту ступень, изменив в ней расположение труб с шахматного на коридорное и сохранив количество труб, оставив неизменным гидравлическое сопротивление пакета. Расчет показывает, что при этом тепловосприятие выходной ступени должно снизиться до 79 ккал на 1 кг пара, т. е. примерно на 23 ккал1кг. В результате (даже с учетом превышения фактического тепловосприятия над расчетным) отпадает необходимость в систематическом использовании аварийного впрыска. [c.85]

Переходя от рассмотренных выше расчетных значений, полученных для газомазутного котла, к соотношениям для угольных котлов, нужно отметить, что для сухого твердого топлива (АШ, тощий, сушонка каменных и бурых углей) отношения водных эквивалентов продуктов сгорания и вторично перегреваемого пара примерно такие же, как при сжигании жидкого топлива и при принятых в расчетах значениях избытка воздуха (от равнялось 1,15 и 1,2). Поэтому поверхности нагрева газовых ступеней промежуточного перегревателя мало изменяются и выводы, полученные при сопоставлении различных способов регулирования в мазутных котлах, остаются в силе и при сжигании сухого твердого топлива. [c.298]

Как показали произведенные расчеты, диапазон регулирования промежуточного перегрева при выполненной схеме перегревателя составляет 40° С, а предельные значения температур вторичного пара — 540 и 580° С. Расчеты были выполнены для номинальной нагрузки котла и трех значений коэффициента байпа-сирования ГППТО р 0 80 m 100°/о - При всех значениях коэффициента байпасирования температура газов перед промежуточным перегревателем принималась одинаковой. В реальных условиях диапазон регулирования температуры вторичного пара байпасированием ГППТО меньше [c.302]

Дополнительно появляются паропровюды, соединяющие перегреватели высокого и иэкого давления с теплообменниками, паросборные и раздающие коллекто1ры. Растут потери давления по тракту как первичного, так и вторичного пара, что снижает экономичность установки. Это является недостатком данной схемы. Однако дополнительное увеличение веса металла по расчетам ЗиО не превышает 2—3%, а потеря да вления в тракте вторичного пара составляет 0,2— [c.124]

Порядок расчета конвективных и ширмо Вых перегревателей одинаков. Суммарное тепловосприятие перегревателя при конструктивном расчете определяется в соответствии с уравнением (7-03) по заданной температуре перегрева и принятому тешювосприятию пароохладителя (см. п. в-26), а также количеству тепла, переданному в теплообменнике вторичному пару, ио формуле [c.56]

При наличии паропардаых или газопаропаровых теплообменников для регулирования температуры вторичного пара необходимо предварительно оценить количество тепла, передаваемого первичным паром. После расчета уточняются тепловошриятия теплообменника и части первичного перегревателя за ним. [c.58]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...