Расчет объемов и энтальпий

Тепловому расчету котла предшествует расчет объемов и энтальпий продуктов горения и определение теоретической температуры сгорания (см. 9-1). [c.425]

А. РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ И ЭНТАЛЬПИИ [c.15]

Расчет объемов и энтальпий рекомендуется вести согласно табл. 4-1 и 4-2. [c.17]

Рециркуляция газов в расчетах объемов и энтальпий продуктов сгорания учитывается на тракте от места ввода рециркулирующих газов в котельный агрегат до места их отбора. [c.17]

Определение конструктивных характеристик котлоагрегата Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания, Составление теплового баланса и расчет топки Расчет пароперегревателя и конвективных поверхностей нагрева [c.8]

РАСЧЕТ ОБЪЕМОВ И ЭНТАЛЬПИЙ ВОЗДУХА И ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ [c.34]

Расчет объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания. [c.295]

Количество воздуха, необходимого для горения топлива, определяют по элементарному составу рабочей массы топлива. При этом все расчеты объемов и энтальпий воздуха и продуктов сгорания ведутся на 1 кг твердого или жидкого топлива и на 1 м газообразного топлива. Количество воздуха вычисляют в кубических метрах при нормальных условиях. [c.27]

Расчет расхода воздуха, объема и энтальпии продуктов сгорания топлива. ..........330 [c.330]

РАСЧЕТ РАСХОДА ВОЗДУХА, ОБЪЕМА И ЭНТАЛЬПИИ ПРОДУКТОВ СГОРАНИЯ ТОПЛИВА [c.330]

При сбросе сушильного агента в камеру охлаждения расчет камеры сгорания производится по подсушенному топливу, что требует пересчета QpH по формуле (2-08), объемов и энтальпий газов — по п. 4-13. [c.32]

При сбросе сушильного агента в камеру охлаждения расчет шлакоулавливающего пучка производится по подсушенному топливу, что следует учитывать при определении расхода последнего, объемов и энтальпий газов (п. 6-33). [c.33]

В соответствии с рекомендациями выбирают коэффициенты избытка воздуха в топке и присосы воздуха по газоходам, рассчитывают объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания. С учетом всех потерь тепла определяют к. п. д. котлоагрегата Т1 .а, а с использованием его значения — расход топлива В. При этом для расчета потерь тепла с уходящими газами дг предварительно задаются температурой уходя- [c.181]

Ниже приводится алгоритм расчета по уравнению состояния [Л. 7] на языке Алгол-60. Аргументами являются значения р и Т. Значение удельного объема v энтальпии i и энтропии S вычисляется путем обращения к процедурам V p,T), 1(р,Т) и S p,T) соответственно. Ви- [c.15]

Расчет начат по конечному состоянию пара, т. е. с его последних элементов — пароотводящих труб от ширм второй ступени к ГПЗ, и закончен конвективным водяным экономайзером. Во всех необогреваемых элементах удельные объемы и масса определены по параметрам в выходном коллекторе элемента, в обогреваемых элементах — по средней энтальпии. [c.119]

Расчет объемов, энтальпий воздуха и продуктов горения топлива, а также теоретической температуры горения приведены в гл. 6. [c.428]

Для расчета на УВС термодинамических функций состояния воды и водяного пара (энтальпии, удельного объема и энтропии) применяются специально составленные уравнения состояния. Эти уравнения соответствуют требованиям точности в расчетных зонах. [c.287]

Так как часть топлива теряется с механическим недожогом, то при всех расчетах объемов воздуха и продуктов сгорания и энтальпий используется расчетный расход топлива, кг/с, учитывающий механическую неполноту сгорания [c.184]

На стадии проектирования может быть использован наиболее простой метод расчета габаритных размеров сушильной камеры, базирующийся на экспериментальных данных по производительности 1 м рабочего объема камеры по испаренной влаге [50]. Количество испаренной влаги, расход сушильного агента, температуру и энтальпию сушильного агента на входе и выходе из сушилки, расход энергии в нагревательном устройстве рассчитывают из уравнений теплового и материального баланса и статики сушки. [c.502]

При тепловом расчете паровых и водогрейных котлов определяются теоретические и действительные объемы воздуха и продуктов сгорания, а также их энтальпии. [c.46]

Курсовой проект состоит из пояснительной записки и чертежей общих видов котлоагрегата. В пояснительной записке приводится краткое описание котлоагрегата, обосновывается выбор топочного устройства и температуры уходящих газов, а также хвостовых поверхностей нагрева. В расчетной части пояснительной записки в табличной форме приводится состав топлива, конструктивные характеристики котлоагрегата, расчет объемов продуктов сгорания и воздуха, энтальпии продуктов сгорания и воздуха, тепловой баланс парового или водогрейного котла, расчет топки, пароперегревателя, конвективных газоходов и хвостовых поверхностей нагрева. [c.7]

Результаты расчета иллюстрируются графиками рис. 5-1, которые получены при расчете одной конструктивной схемы прямоточного парогенератора. В случае закритических параметров пара изменение удельного объема от энтальпии аппроксимировалось постоянным значением и линейной зависимостью. [c.114]

Для расчета фактической плотности используется уравнение состояния идеального газа с разложением в ряд по р я i. Поскольку введение в память машины термодинамических таблиц требует большого объема памяти, расчет энтальпий производится в функции давления и температуры для соответствующих сред по приближенным формулам. Эти расчеты являются характерными для теплотехнических объектов, и разработаны стандартные программы расчета плотностей сжимаемых сред и энтальпий в зависимости от вида среды, давления и температуры. [c.216]

Здесь t — температура, °С, с г — средняя в диапазоне температур О — / °С теплоемкость продуктов сгорания при постоянном давлении, отнесенная к единице их объема в нормальных условиях, Дж/(м -К). Энтальпия Hr измеряется в Дж/кг или Дж/м . Удельная (отнесенная к 1 в нормальных условиях) теплоемкость дымовых газов чуть больше, чем воздуха, поскольку вместо двухатомного кислорода в них появляются более теплоемкие трехатомные Oj и НаО, однако разница не превышает 5—10%. Как и у всех газов, теплоемкость продуктов сгорания заметно возрастает с температурой. Для более точных расчетов ее можно найти по составу смеси газов [c.128]

В отличие от кипения в объеме, где кризис однозначно определяется свойствами жидкости и пара, при кипении в каналах кризис сложным образом зависит от локального паросодержания (относительной энтальпии) потока. Однако л — не единственный параметр, влияющий на кризис. Из самых общих соображений ясно, что на условия эвакуации пара от стенки, а следовательно, на должна влиять скорость потока. Причем влияние это, как показывают эксперименты, неоднозначное при х < с ростом массовой скорости возрастает (что представляется естественным), а при j > происходит инверсия влияния массовой скорости на с ростом p wg значение снижается (что не имеет сегодня достаточно убедительного объяснения). Поскольку механизм отрицательного влияния массовой скорости на критическую тепловую нагрузку не ясен, отсутствует и сколь-нибудь стройная методика расчета положения точки инверсии , т.е. величины Не имеет сегодня объяснения и такой (достаточно удивительный) экспериментальный результат, как отрицательное влияние на недогрева жидкости до в узкой области малых отрицательных л [12, 78]. [c.362]

Согласно выражению (12.3) подводимая путем теплообмена теплота идет на увеличение энтальпии, кинетической энергии и потенциальной энергии в поле сил тяжести для контрольного объема потока между сечениями / и 2 в расчете на единицу массы имеем уравнение [c.282]

Метод удельных объемов. После вычерчивания эскиза проточной части можно совместить распределение изоэнтропийных перепадов энтальпий по ступеням с расчетом самих ступеней, не прибегая к построению в диаграмме s—i процесса расширения в каждой ступени. Расчет начинают с построения зависимости удельного объема пара за ступенями от изоэнтропийного перепада. Для этого процесс расширения пара, построенный при предварительном расчете турбоагрегата, разбивают на участки примерно равной длины, число которых равно числу ступеней (см. рис. 5.2). Для каждого участка снимают сумму изоэнтропийных перепадов и значение удельного объема. Так, для первого участка перепад Лщ, удельный объем для второго hai + ha2 и 2 соответственно и т. д. Последняя точка на графике будет соответствовать величине RHa [c.167]

Выполним расчет аппарата с орошаемой насадкой. Приведем дополнительно следующие исходные данные массовую скорость воздуха 7W = 2,5 кг/(м -с) плотность орошения Hw = 20 кг/(м-ч) сечение аппарата Fan 1 м . Определим конечные параметры воды и воздуха и количество переданной в аппарате теплоты и влаги. Для сокращения объема записей воспользуемся / — d-диаграммой влажного воздуха и найдем следующие параметры воздуха энтальпию 7i == 65 400 Дж/кг абсолютное влагосодержание di — = 0,0137 кг/кг di = 0,017 кг/кг 0,0181 кг/кг. Дальней- [c.104]

Для линий насыщения предложена аналитическая зависимость ps=f(is), остальные функции (энтальпия, энтропия и т. д.) на линии насыщения определяются по предложенным уравнениям состояния пара и воды для однофазных областей при давлении р и температуре В целом данная система уравнений довольно громоздка (в частности, число постоянных коэффициентов превышает 250) и при расчетах на ЭВМ требует значительного объема оперативного запоминающего устройства. [c.14]

Как будет видно из дальнейшего, важную роль в самых разнообразных термодинамических расчетах играет величина суммы внутренней энергии системы и и произведения давления системы р на величину объема системы F эта величина носит название энтальпии и обозначается через I [c.37]

Теплофизические свойства воды в отдельных областях описывают эмпирические уравнения состояния Хотеса, Тратца, Юзы [Л. 9] и др. Уравнения Юзы с достаточной точностью для инженерных расчетов аппроксимируют также критическую и околокритическую области (15 Р 35 МПа, 330 < 450°С), а также область перегретого пара до 650"С. Для воды уравнение Юзы дает явную зависимость объема и энтальпии от давления и температуры. [c.13]

Все объемы и энтальпии воздуха и продуктов сгорания рассчитываются на 1 кг твердого, жидкого или на 1 м3 сухого газообразного топлива при нормальных условиях. При разомкнутой схеме пылеприготов-ления расчеты ведутся на 1 кг подсушенного топлива, при полуразомкнутой — согласно п. 4-13. [c.15]

Рекомендуется следующий порядок расположения расчетных данных 1) исходные данные для расчета 2) избытки воздуха по газоходам 3) объемы и энтальпии газоз и воздуха 4) тепловой баланс котла и расход топлива 5) расчет газоходов по ходу газов от топки 6) сводная таблица основных данных расчета. [c.416]

В полученных формулах энтропия, внутренняя энергия и энтальпия влажного пара явлются линейными функциями удельного объема. Производная dpIdT определяется видом кривой упругости каждого конкретного вещества. Присутствие величин и, j и s в формулах (1-20), (1-22) и (1-23) не вызывает существенных затруднений при практическом применении последних в расчетах, так как теплоемкости жидкой фазы слабо изменяются в широком диапазоне изменений параметров. Значения производных dpIdT и d p/dT , полученные В. В. Сычевым, приведены в табл. 1-1. [c.13]

В электрических сушильных печах влагоносителем является воздух (1 г=Кв), удельную энтальпию которого 12в, кДж/м , определяем по данным гл, II при Ь1= = 100% и 1т2. Расчет объема удаляемого из печи воздуха Уъ, м с, основан на принятом значении относительной влажности — отношения фактической плотности водяного пара ргю к максимальной рп.ио (см, рис. 55), % [c.330]

Далее определяются из (4.1.30) удельная энталы1ия жидкой фазы./, из (4.1.32) удельные энтальпии индивидуальных компонентовгазовой фазы из (4.1.33) газовая постояннаяиз (4.1.31) удельная энтальпия газовой фазы из (4.1.28) удельная энтальпия образовавшейся двухфазной многокомпонентной среды.//. из (4.1.35) теплоемкость Ср- компонентов в идеальном состоянии при температуре системы по (4.1.36), (4.1.37) поправка на давление АС, , по (4.1.34) и (4.1.38) удельные теплоемкости газовой фазы соответственно при постоянном давлении С,, и при постоянном объеме С по (4.1.40) удельная теплоемкость жидкой фазы С, по (4.1.29) удельная теплоемкость образовавшейся двухфазной среды Ср, по (4.1.27) ее тем-пера гура Тр по (4.1.42) относительная молекулярная масса жидкой фазы Л7, по (4.1.41), (4.1.43) и (4.1.44) плотности жидкой фазы р , газовой фазы рр и двухфазной среды р по (4.1.39) показатель адиабаты к. Блок-схема последовательности расчета представлена на рис. 4.1. [c.99]

Надежность проектирования и экономическая эффективность внергетического и технологического оборудования тесно связаны с точностью уравнения состояния реальных газов. Поэтому в настоящее время большое внимание уделяется получению полуэмпири-ческих уравнений состояния типа (1.124). Большинство этих уравнений имеют сложный вид и практическое использование их для расчетов затруднительно. По ним и экспериментальным данным составляют таблицы термодинамических свойств веществ (удельных объемов, энтальпий, энтропий и др.) и строят диаграммы, что упрощает инженерные расчеты и делает их наглядными. [c.60]

В практике расчетов одноразмерных течений широко применяются кривые Фанно. Аналитические зависимости между термическими параметрами состояния вдоль кривой Фанно известны лишь для совершенного газа. При исследовании течения реальных газов и влажных паров определение их состояний на линиях Фанно обычно связано с довольно кропотливыми графоаналитическими расчетами, так как местные температуры (или давления), отвечающие текущим значениям энтальпии и удельного объема, отыскиваются лишь путем последовательных приближений. В связи со сказанным выясним возможность аналитического описания изменений состояния влажного пара вдоль кривых Фанно. [c.231]

Если приходится делать большое количество расчетов, то для экономии времени рекоме ндуется составить для данного вида топлива I—i—У-диаграмму, которая сразу дает соотношения между энтальпией, температурой, объемом газов и избытком воздуха. Пример такой 1—t—У-диаграммы представлен на рис. 2-22 для при род- [c.86]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...