Теплоемкость газовой удельная

Удельная теплоемкость, газовая постоянная (удельная) джоуль на килограмм- кельвин Дж/(кг-К) [c.336]

Например, для средней удельной теплоемкости газовой смеси имеем. [c.106]

В некоторых случаях для определения теплоемкостей газовой смеси вместо формул (269), (270), (271) и (272) удобнее применять формулы (263) и (264). Если известна истинная молярная теплоемкость смеси то истинная удельная теплоемкость смеси газов [c.107]

Для нахождения теплоемкости газовой смеси необходимо знать ее состав и теплоемкость каждого компонента. В зависимости от того, какая из удельных теплоемкостей вычисляется, состав смеси должен быть задан массовыми, объемными или молярными долями. Формулы для подсчета теплоемкости газовых смесей получают из условия, что на нагревание смеси расходуется в сумме тепла столько же, сколько его расходуется на нагревание каждого из газов, образующих смесь. [c.33]

При проведении практических термодинамических расчетов часто приходится сталкиваться со смесями газов. Для определения удельной теплоемкости смеси следует предварительно определить удельную теплоемкость сь i,. .., с каждого из газов, составляющих эту смесь. Формулу для вычисления теплоемкостей газовых смесей получают при допущении, что теплота, расходуемая на нагрев смеси, равна сумме теплоты, затраченной на нагрев каждого из газов смеси. Тогда массовая теплоемкость газовой смеси может быть вычислена по формуле [c.94]

Удельная теплоемкость газовой смеси. Под удельной массовой теплоемкостью С(. Дж/(кг- К), газовой смеси понимают количество теплоты, необходимое для нагревания 1 кг смеси на 1 К. Очевидно, это количество теплоты можно получить путем суммирования количества теплоты, необходимого для нагревания каждого компонента, входящего в состав смеси, [c.103]

Рассмотрим теперь способы определения удельной теплоемкости газовой смеси. [c.80]

Для нахождения теплоемкости смеси необходимо знать состав газовой смеси и теплоемкость каждого компонента смеси. Теплоемкость газов можно брать из таблиц теплоемкости или вычислять по формулам типа (4. 13). В зависимости от того, какая из удельных теплоемкостей смеси должна быть вычислена, состав смеси должен быть задан массовыми или объемными долями. Формулы для подсчета теплоемкости газовых смесей получаются из условия, что на нагревание смеси тратится в сумме тепла столько же, сколько его тратится на нагревание каждого из газов, составляющих эту смесь. [c.69]

Удельная теплоемкость, газовая постоянная [c.78]

Величины удельных теплоемкостей газовой смеси не зависят от температуры и давления. [c.77]

Выразив число Re через входящие в него величины массовый расход газа G через количество выделяемой в реакторе теплоты Q, среднюю удельную теплоемкость газа Ср и нагрев таза АГг, а плотность р через давление газа р, среднюю абсолютную температуру Тср и газовую постоянную R, получим [c.91]

Критерий энергетической оценки Е для реакторов с шаровыми твэлами определяется четырьмя независимыми друг от друга сомножителями первый из них характеризуется только параметрами шаровой укладки (диаметр шарового твэла, объемная пористость активной зоны т) второй отражает физические свойства газового теплоносителя (теплопроводность X, удельная теплоемкость Ср, газовая постоянная R и динамическая вязкость ji) третий определяется параметрами газового теплоносителя (средним давлением в активной зоне р, нагревом газа в зоне ДГг, средней абсолютной температурой 7 pi i четвертый — средней объемной плотностью теплового потока qv и геометрией активной зоны. [c.92]

В уравнении (4.1.35) Р. С. Н, N коэффициенты, приведенные в табл. 4,1.5 2 . Удельная теплоемкость многокомпонентной газовой фазы при постоянном об ьеме 25 [c.97]

При известных величинах температуры 7 у , компонентного состава С, у , массового расхода F j смеси низконапорной и высоконапорной сред, рассчитанных из уравнений (4.2.74), (4.2.79), (4.2.71), (4.2.75), из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) для каждой у -той ячейки (у = I, 2,..., К,..., М), заключенной между сечениями М - М - и М М, определяются следующие параметры массовые расходы жидкой у и газовой 6 у фаз, у которых, соответственно, компонентные составы А, у и К, у, плотности р у и Р(,му> удельные энтальпии // у и удельные теплоемкости рмг число Пуассона для газовой фазы, а также параметры двухфазной смеси - плотность р , удельная энтальпия / у, удельная теплоемкость С у, температура [c.112]

При давлении Р,, температуре Г., компонентном составе С,., расходе Р. и коэффициенте = 1 из систем уравнений (4.1.2 -(4.1.44) для полностью заторможенной струи параметры в данном сечении массовые расходы жидкой и газовой С. фаз, их компонентные составы X и У,., плотности р и ро , удельные энтальпии / ф и / ф, удельные теплоемкости С ф, Ср>, С , число Пуассона к для газовой фазы, а также [c.126]

Таким образом, поток газа, истекающего через сечение п - п свободного вихря при давлении Ревя- температуре Т , массовом расходе F и компонентном составе имеет следующие параметры, находимые из уравнений (4.1.1)-(4.1.44) массовые расходы жидкой и газовой Сс,,,, фаз, их компонентные составы Х,снл и /сал. удельные энтальпии и саш удельные теплоемкости и Ср . , ,j n показатель [c.167]

При температуре 7 , давлении Р , компонентном составе С, и любом произвольно взятом массовом расходе Р из уравнений (4,1.1)-(4.1.44) рассчитываются при E ,ц = 1 параметры исходного газа удельная энтальпия 1 д, удельная изобарная Ср и удельная изохорная теплоемкости, показатель адиабаты к , газовая постоянная Р д, плотность р . [c.169]

Из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) при давлении Р , температуре 7 , компонентном составе С, , массовом расходе F и коэффициенте = 1 рассчитываются фазовое состояние и параметры среды, полученной в результате процесса охлаждения, а именно массовые расходы жидкой L и газовой С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии . а, удельные теплоемкости С,, С.,, С ,, число Пуассона к, плотности и Pf , а также удельная / и полная //. энтальпии всей среды, ее удельная С и полная V теплоемкости, плотность р, уточненная температура Т , получившаяся при фазовых переходах. [c.181]

Далее определяются из (4.1.30) удельная энталы1ия жидкой фазы./, из (4.1.32) удельные энтальпии индивидуальных компонентовгазовой фазы из (4.1.33) газовая постояннаяиз (4.1.31) удельная энтальпия газовой фазы из (4.1.28) удельная энтальпия образовавшейся двухфазной многокомпонентной среды.//. из (4.1.35) теплоемкость Ср- компонентов в идеальном состоянии при температуре системы по (4.1.36), (4.1.37) поправка на давление АС, , по (4.1.34) и (4.1.38) удельные теплоемкости газовой фазы соответственно при постоянном давлении С,, и при постоянном объеме С по (4.1.40) удельная теплоемкость жидкой фазы С, по (4.1.29) удельная теплоемкость образовавшейся двухфазной среды Ср, по (4.1.27) ее тем-пера гура Тр по (4.1.42) относительная молекулярная масса жидкой фазы Л7, по (4.1.41), (4.1.43) и (4.1.44) плотности жидкой фазы р , газовой фазы рр и двухфазной среды р по (4.1.39) показатель адиабаты к. Блок-схема последовательности расчета представлена на рис. 4.1. [c.99]

Теплообмену между запыленным потоком в режиме псевд00жиже1ния и поверхностью теплообмена аппарата посвящены заботы отечественных н иностранных исследователей Л. 241, 246—250, 257—263]. Было установлено, что коэффициенты теплоотдачи в рассматриваемом случае теплообмена увеличивались с увеличением числа Рейнольдса, скорости потока и удельного веса его твердой фазы и, наоборот, уменьшались с увеличением размеров частиц твердой фазы, порозности слоя, вязкости и теплоемкости газовой фазы. Было установлено также [Л. 250] возрастание величины а с увеличением размеров отверстий решетки аппарата и с уменьшением ее сопротивления. В ядре запыленного потока наблюдается постоянство температуры в радиальном направлении, и только в непосредственной близости от греющей поверхности она резко увеличивается, а у охлаждающей, наоборот, слабо уменьшается (Л. 260]. Наконец, было установлено [Л. 247], что с увеличением диаметра аппарата уменьшается температурный напор между его стенкой и запыленным потоком. [c.348]

Удельная килохмольная теплоемкость газовой смеси, Дж/(кмоль- К) [c.103]

Удельная теплоемкость, газовая постоянная (удельная) джоуль на килограмм-кельвин J/(kg-K) kJ/(kg-K) Дж/(кг-К) кДж/(кг-К) erg/(g-K) al/(g. ) k al/(kg-° ) эрг/(г-К) кал/(г-°С) ккал/(кг-°С) Ы0- Дж/(кг-К) 4.186 8.103 Дж/(кг-К) 4.186 8-103 Дж/(кг-К) [c.50]

Удельная теплоемкость при постоянном давлении газовой фазы многокомпонентной сред1>1 выражается формулой [29 [c.97]

С помощью описанного метода расчета при известных величинах количества многокомпонентной среды F, ее давления Р, температуры Т и компонентного состава с, и коэффициентов ,1,, определяются следующие параметры количества жидкой и газовой , С фаз, их компонентные составы X,, К,, удельные энтальпии. / иУ , удельные теплоемкости Ср,СуаС[, плотности р и р , коэффициенты сжимаемости и 2( , коэффициенты фугитивности ф , и показатель адиабаты к газовой фазы, газовая постоянная Рд, плотность двухфазной среды р, энтальпия последней Jp, ее теплоемкость Ср и температура Тр после фазовых превращений. [c.98]

Кроме того, высоконапорная среда в сечении 0-0 потенциального ядра может иметь жидкую фазу с массовым расходом L , газовую фазу с массовым расходом С о. у которых, соответственно компонентные составы Х,ао и К,в0, плотности р во и рсно> удельные энтальпии / во и Св0> удельные теплоемкости С о, Ср о и Сцво> число Пуассона Кво, а также плотность двухфазного потока р о, его удельную /во и полную /рво энтальпии, удельную Сдо и полную Срво теплоемкости, величины которых находятся из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44), описывающих фазовые превращения в струйных течениях в разделе 4.1. [c.105]

Из указанных систем уравнений определяются следующие величины параметров потока в первой ячейке между сечениями 1-1 и 2-2 температура смеси F21 высоконапорной и низконапорной сред, компонентный состав этой смеси С,21 , массовые расходы образовавшихся жидкой 2 и газовой С2 фаз, их компонентные составы Х,2 и Y 2, удельные энтальпии 1и и/0-20 удельные теплоемкости .2i и Ср2, 2i, плотности p 2i, Рс21. а также параметры двухфазной смеси - уде.яьная энтальпия /21, удельная теплоемкость 21, температура F21 и число Пуассона Ki газовой фазы. [c.108]

При известных величинах температуры Тд, расхода компонентного состава С,во и давления P из системы уравнений (4.1.2)-(4.1.44) рассчитываются фазовые превращения в потенциальном ядре струи и параметры среды в последнем, а именно массовый расход жидкой и газовой Goo фзз, их компонентные составы Xj и Г,во, удельные энтальпии и удельные теплоемкости С/во, Срво. G o. число Пуассона во для газовой фазы, плотности р во и р во. а также удельные и полные энтальпии /во, [c.120]

При известных для каждой у-й ячейки (/=1,2,. .., К,. .., М) величинах з емпературы T J, компонентного состава С,м ., расхода F J и давлении P смеси вьЕсоконапорной и низконапорной сред рассчитываются из систем уравнений (4.1.2)-(4.1.44) следующие параметры массовые расходы жидкой L J и газовой фаз, их компонентньЕС составы Л", у и удельные энтальпии и /д у, удельные теплоемкости С/ у, Ср р [c.122]

Сщ,р число Пуассона для газовой фазы k j, плотности р/ у и рд у, а тзЕоке удельная и полная //. у энтальпии, удельная С у и полная p теплоемкости, температура и плотность р у образовавшейся двухфазной смеси. [c.122]

Если в паровом слое произошла конденсация, и в паровом слое не хватило среды для заполнения пространства от сконденсировавшейся газовой фазы, т.е. величина А из (4.2.93) меньше нуля, то рассчитываются параметры смеси, которая состоит из газовой фазы парового слоя и низконапорной среды из окружающего сггрую пространства. Определяется объемный расход м из (4.2.97) низконапорной среды, ее массовый расход из (4.2.98). Далее находятся параметры смеси ее массовый расход Есм " (4.2.98), скорость - (4.2.105), удельная энтальпия 4м - (4.2.100), удельная теплоемкость Qm - (4.2.101), температура Г м - (4.2.102), компонентный состав С -м -(4.2.103) и плотность р м - (4.2.104). [c.125]

Блок-схема определения параметров потока парового слоя (с индексом еи) а среды (с индексом см), поступающей в ячейки на место сконденсировавшейся газовой фазы, представлена на рис. 4.10. Если в некоторых ячейках "п" не произошло ни конденсации, ни испарения, т.е. = 0 - (4.2.81), то параметры вьеходящих из таких ячеек потоков, определенные из уравнений (4.2.61) - F n> (4.2.57), (4.2.58), (4.2.61) - W , (4.2.71) или (4.2.75) - С, л- (4.2.74) или (4.2.79) - Т , остаются без изменений и являются результирующими. Если в ячейках "Г произошла конденсация и количество среды из парового слоя оказалось недостаточно для заполнения пространства от сконденсировавшегося газа, т.е. Д < 0 - (4.2.93), то параметры потоков, выходящих из ячеек, рассчитываются следующим образом. Определяются коэффициент (р из выражения (4.2.107), массовый расход среды, заполняющей пространство от сконденсировавшегося газа в данной ячейке Арм/ - (4.2.106), массовый расход потока, выходящего из ячейки (4.2.108), плотность потока р - (4.2.109), скорость И , - (4.2.110), удельная энтальпия / /- (4.2.111), удельная теплоемкость С /- (4.2.112), температура Tul (4-2.113), общий компонентный состав M - (4.2.114). Если в ячейках I произошла конденсация и количество среды из парового слоя оказалось достаточно для заполнения пространства от сконденсировавшегося газа, т.е. А 0 (4.2.93), то параметры потоков, выходящих из ячеек рассчитываются следующим образом массовый расход среды, поступаюЕцей из парового слоя АЕм/ - (4.2.115), массовый расход потока, истекающего из ячейки - (4.2.116), плотность p i - (4.2.117), скорость -(4.2.118), удельная теплоемкость - (4.2.120), удельная энтальпия - (4.2.119), обгций компонентный состав С i - (4,2.121), температура T i - (4.2.122). Если в ячейках "q" произошло испарение, то после выделения в паровой слой части газовой фазы, параметры потоков, выходящих из этих ячеек, рассчитываются из уравнений (4.2.123) - массовый расход (4.2.124) - плотность р , (4.2.125) - общий компонентный состав, остальные параметры потоков, такие как, удельная энта.пьпия l q, удельная теплоемкость С (, температура находятся из системы уравнений (4.1.2>-(4.1.40) (см. блок-схему рис. 4.2.1), скорость Wиз системы уравнений (4.2.57), (4.2.58), (4.2.61). [c.125]

Из системы уравнений (4,1.1)-(4.].44) рассчитываются параметры высоконапор-ной и низконапорной сред, а именно массовые расходы жидкой и газовой фаз С , их компонентные составы Х, Х, , У, , Х, , удельные энтальпии /, , // , удельные теплоемкости С, , С, , Ср , Ср , С , плотности р , , рс ро , числа [c.152]

Поток газа из первой ячейки вынужденного вихря через сечение 0-0 имеет параметры массовый расход С ], компонентный состав удельную энтальпию Сваь удельные изобарную Ср и изохорную теплоемкости, показатель адиабаты газовую постоянную плотность рсннь статическую температуру T , [c.165]

После того, как все ячейки вихревого течения, начиная от первой, будут просчитаны, г.е. л - т = 0, то определяются расход газовой фазы вынужденного вихря - (6.63), температура охлажденного газа - (6.64), удельная изобарная теплоемкость охлажденного газа Ср - (6.65), компонентный состав охлажденного газа iJ - (6.66), удельная холодопроизводительноеть <7 - (6.68), полная холо-допроизводительность qp - (6.69), температура - (7.26), удельная теплоемкость С, при давлении Р и температуре Г, - (4.1.37), (4.1.36), (4.1.34), (4.1.35), эффективность энергоразделения т - (6.70), а также температура газа 7 , истекшего из свободного вихря при давлении Р - (6.67). [c.170]

Расчет выполняется в следующем порядке. При давлении Р , температуре Т , компонентном составе при любой величине Р и E , i = 1 из системы уравнений (4.1.1)-(4.1.44) рассчитываются плотность р , удельная теплоемкость Ср , число Пуассона, удельная энтальпия / и газовая постоянная высоконапорной среды. Затем определяется режим истечения по числу маха М из уравнения (4.2.2). В зависимости от числа М находятся массовый расход Р газа через сопло, скорость W струи, статическая температура Т ., струи, площадь поперечного сеченияструи на выходе из сопла, которая равна площади отверстия и площади поперечного сечения/] полузамкнутой емкости. [c.182]

Далее рассчитываются удельные холодопроизводительности всего потока q-(7.21), по газовой фазе с/ц - (7,22), по жидкой фазе qi - (7.23) и полная холодо-производительность цр - (7.28), Затем рассчитывается температура - (7.26), теплоемкость Ср из (4.1.25), (4.1.26), (4.1.34)-(4.1.37) при давлении Р , температуре и компонентном составе После чего определяется эффективность процесса охлаждения газа Г - (7.25). [c.183]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...