Расчет координатных отверстий

На рис. 97 показана матрица, профиль рабочей фигуры и координатный расчет вспомогательных отверстий с 1-го по 21-й, а также вспомогательные построения при определении размеров и координат вспомогательных отверстий, оформляющих рабочий профиль. [c.171]

В-третьих, геометрическое расположение осей отверстий определяется конструктивными требованиями и чаще всего задается относительно какой-либо другой точки и не имеет явно выраженной координатной формы. Например, в коробках скоростей оси отверстий строго связаны между собой межосевыми расстояниями, и только одно из них может быть привязано к некоторому началу координат. Поэтому для того чтобы определить координаты точки в системе координат, связанной с деталью, часто требуется рассчитать сложную размерную цепь. В существующих системах для выполнения расчета каждой координаты необходимо записать в исходных данных весьма громоздкое арифметическое выражение. Неудобство этого способа заключается в том, что эти выражения являются источником многочисленных ошибок. Внесение же исправлений в какой-либо размер требует практически нового задания исходной информации. [c.63]

Это же выражение для теплоты переноса можно также получить непосредственным статистическим расчетом, используя уравнение (5.54). Таким путем можно вычислить среднюю энергию е, переносимую молекулой, проходящей через отверстие. Примем, что направление координатной оси X перпендикулярно к плоскости отверстия, и обозначим символом Vx составляющую скорости молекулы в этом направлении, а символом / — соответствующую функцию распределения скоростей. Хорошо известно (закон распределения скоростей Максвелла), что / пропорционально [c.84]

При обработке в деталях штампов рабочих отверстий круглой формы координаты их расположения определяют от одной выбранной базы и проставляют размеры в сотых (а иногда в тысячных) долях мм. За начало координат (оси ОХ и ОУ) принимают центр наиболее важного рабочего отверстия или геометрический центр заготовки, а иногда — боковую шлифованную сторону заготовки. На рис. 67, а показаны примеры координатного расчета размеров на деталях прямоугольной формы. [c.148]

Рис. 446. Координатный расчет деталей штампов с рабочими отверстиями

Рассмотрим пример расчета Требуется обработать фасонную поверхность на режиме среднее значение электрического тока — /ср = 40 А, частота следования импульсов—8 кГц, глубина обрабатываемой полости — й= 10 мм, отношение расхода жидкости, поступающей в ближайшее к контуру фигуры отверстие для прокачки, к расстоянию этого отверстия до контура — Q/R = сы /с плотность тока — / = 1,5 A/ м напряжение холостого хода — Ух = 200 В. С учетом рекомендаций применима для расчета модель 2 На номограмме (рис 74) находим точку с координатами /ср = 40 А и далее движемся по номограмме параллельно координатным осям до встречи с соответствующими прямыми и значениями параметров. Ордината последней точки принадлежит прямой х = 200 В, а искомое значение ав = 0,22. Зная величину бокового межэлектродного зазора а , производят занижение на эту величину соответствующих размеров полости и вычерчивают по этим размерам чертеж ЭИ, [c.104]

Вариант II, В данном случае анализ напряженно-деформированного состояния интересующей нас зоны цилиндровой втулки проводился в два этапа на основе принципа математической линзы. Первоначально рассматривался весь пояс втулки, но без учета отверстий для форсунок, что позволяет получить поле перемещений и уяснить картину деформации исходного контура втулки в зоне камеры сгорания от действия асимметричного температурного поля. Разбивка пояса цилиндровой втулки может быть несколько укрупненной, так как нас в основном интересует только поле перемещений. Таким образом, зная перемещения для всех узловых точек, в том числе и для точек, лежащих в координатных плоскостях, которые образуют четверть конструкции, можно перейти ко второму этапу расчетного исследования — решению задачи теории упругости для четверти конструкции с учетом граничных условий по перемещению, полученных на первом этапе расчета. Это означает смягчение граничных условий в координатных плоскостях для I варианта расчетной схемы. [c.189]

Для I варианта расчетной схемы задание граничных условий по перемещению полностью совпадает с I вариантом при определении температурных напряженнй. Для II варианта вместо всего пояса без учета отверстий нами рассматривалась его половина (учитывая геометрическую симметрию), но с отверстием под форсунку. Это позволяет проанализировать влияние отверстия на поворот координатной плоскости. При задании угла поворота нижней плоскости опорного фланца под действием сил давления газов также использовались данные, полученные при расчете этой втулки в осесимметричной постановке. [c.193]

Методическое обеспечение подсистемы включает методы и алгоритмы формирования графических изображений элементов конструкции ГД. При этом находят применение как параметрические, так и координатные методы получения изображений, существо которых изложено в 5.3. Исползуются также методы и алгоритмы прочностных и геометрических расчетов элементов конструкции ГД. Развиты алгоритмы формирования тепловой схемы замещения, упрощающие подготовку данных для тепловых расчетов, автоматизированной простановки габаритных размеров изображений, выполнения штриховки замкнутых контуров, формирования изображений отверстий и скруглений. [c.202]

Координатно-шлифовальные станки оснащают круглым столом, предназначенным для установки и шлифования на нем деталей с отверстием, положение которых задано р системе полярных координат, а также точных пазов, ось которых представляет собой дугу окружности. Для обработки деталей с разных сторон с одной установки и отверстий, заданных под углом, применяют универсальный круглоповоротный стол. Для шлифования фасонных пазов у закаленных и твердосплавных деталей применяют координатный столик, устанавливаемый на круглом столе. > ста-новка детали, выверка положения базовой плоскости и базового отверстия, настройка круглых столов, нахождение начала отсчета и наладочные расчеты шлифования выполняются так же, как и при работе на координатно-расточных станках. [c.38]

Сверление отверстий от двух плоских баз по окружности (фиг. 46, д) или по поверхно ти цилиндра может осуществляться на координатно-расточных станках и никаких особенностей в расчет по сравнению с пример )м 4 не ь юсиг. И здесь предельное смещение Ах = Ау каждого отверстия от своего номинального положения 11 [c.163]

Нормы точности изготовления водила, связанные с точностью нарезания зубчатых колес, отсутствуют. Если отверстия в водиле растачиваются с помощью делительного приспособления, то с увеличением диаметра погрешность возрастает. При обработке водила на координатно-расточном станке погрешность определяется лишь классом -станка. Обычно для передач с зубчатыми колесами степени точности 7—о по ГОСТ 1643—72 ошибка межосевого расстояния и расстояния между соседними сателлитами составляет Д = 70 -120 мкм при диаметре начальной окружности центрального колеса — 250ч-1000 мм. Для передач с зубчатыми колесами 5-, 6-й степени точности Д = 50-г-100 мкм при (d )h = 250-ь 1500 мм. Указанные значения допусков принимаются также при расчете смещений e ,a и е ь. [c.245]

В процессе технологических исследований установлены связи между характеристиками положения координатных систем инструмента п баз заготовки относительно независимых систем координат с координатами точек обработанной поверхности заготовки. Поскольку расчеты по установленной зависимости являются весьма трудоемкими, а для получения оперативной информации о точности заготовки в процессе ее обработки все вычисления необходимо выполнять по возможности быстро, для автоматизации вычислений разрабатываются программы. В частности, для операции расточки отверстий на МЦС разработана программа УЕСТ0К-2 (на языке Р0РТНАЫ-4) для ЭВМ ЕС 1022. Время отсчета координат одной точки обработанной поверхности составляет 0,37 с. [c.184]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...