Механические свойства при статическом растяжении

Схема температурных зависимостей механических свойств при статическом растяжении представлена на рис. 3.1. На ней, так же как и на рис. 1.5, приведены зависимости истинного сопротивления разрыву 5к, предела прочности Sb, предела текучести St, сужения шейки if) и доли вязкой части излома в месте разрушения F . Эта диаграмма детализирует приведенные в 1 температурные зависимости в связи с характеристиками вязкости разрушения Ki - В области хрупких разрушений они описываются закономерностями линейной механики разрушения, основные понятия которой изложены выше. Предельные значения коэфф --10 [c.40]

На фиг. 1—3 приведены кривые изменения твердости и механических свойств при статическом растяжении титана в зависимости от содержания примесей кислорода до 0,7%, азота до 0,7% и углерода до 0,9%, из которых видно, что наиболее сильное упрочняющее действие оказывает примесь азота, а наименьшее— углерода. Уже при содержании 0,3% азота титан делается настолько хрупким, что не позволяет определить характеристики прочности и пластичности. [c.362]

Первое из уравнений (8.6) относится к идеально упругопластическому материалу (Ст = ш = 0). Степенное уравнение диаграммы деформирования с показателями упрочнения т по данным экспериментов оказывается приемлемым для деформаций е в пределах от йт до йд. Это позволяет вычислять величину т по стандартным характеристикам статических механических свойств при статическом растяжении [41 [c.238]

Хромирование существенно не изменяет механические свойства при статическом растяжении, повышает предел выносливости при комнатной и повышенной температуре гладких образцов. Это связано с образованием в диффузионном слое остаточных напряжений сжатия. Однако с увеличением толщины карбидного слоя до 0,03—0,05 мм предел выносливости гладких образцов может снижаться. При наличии концентраторов напряжений предел выносливости после хромирования всегда возрастает. [c.361]

Механические свойства при статическом растяжении [c.79]

Однако не всегда большее количество легирующих примесей приводит к улучшению характеристик циклической прочности. На рис. 6.17 представлены данные [38] по циклической прочности двух сплавов системы А1-М с содержанием магния 5,5 и 6,6%, из которых следует, что повышенное содержание магния, несмотря на несколько более высокий уровень механических свойств при статическом растяжении, снижает циклическую прочность. Это снижение характеристик усталости связано с увеличением доли межзеренного разрушения при повышенном содержании магния. [c.222]

МЕХАНИЧЕСКИЕ СВОЙСТВА ПРИ СТАТИЧЕСКОМ РАСТЯЖЕНИИ [c.10]

Рис. 19. Схема изменения показателей старения при низкотемпературном деформационном старении (схема) (а) и кинетика изменения механических свойств при статическом растяжении в процессе естественного деформационного старения нормализованной стали КСт.Зкп (б)

Сильное влияние на изменение механических свойств при статическом растяжении оказывает эффективная концентрация -fN, определяемая, в частности, температурой старения. Как следствие, при естественном старении даже кипящих сталей весьма часто не происходит увеличения и уменьшения уменьшение же б происходит в основном за счет уменьшения op [II, с. 194]. В некоторых случаях отсутствует изменение аь, 6 и г и при искусственном старении [80, с. 304]. [c.54]

Дать характеристику структуре, определить примерное содержание углерода в каждой стали и указать ее механические свойства при статическом растяжении в отожженном состоянии. [c.281]

Механические свойства при статических нагрузках. Предел прочности при растяжении чугуна зависит от структуры металлической основы, которая, в свою очередь, зависит от химического состава, скорости охлаждения и режима термической обработки чугуна. [c.141]

Тенденция изменения механических свойств при статическом изгибе такая же, как и при испытании на растяжение. [c.252]

По результатам наших экспериментов можно отметить, что интеркристаллитное вязкое разрушение характеризуется очень мелкими ямками, расположенными на гранях зерен, что указывает на невысокую энергоемкость процесса разрушения. Отсутствие резких изменений ударной вязкости и механических свойств при статическом изгибе и растяжении может быть связано с появлением промежуточного по энергоемкости интеркристаллитного вязкого разрушения. Кремний, вытесняя углерод с поверхности зерна, в значительной степени способствует развитию интеркристаллитного вязкого разрушения [73]. [c.255]

С помощью микромеханического метода могут быть изучены механические свойства при статических испытаниях на растяжение, сжатие, кручение, изгиб, срез, релаксацию, ползучесть и длительную прочность, а также свойства при усталостных испытаниях, для чего существует ряд испытательных установок и приборов. [c.165]

Повышение прочностных свойств при статическом растяжении происходило при —196 и 20° С у сталей с содержанием марганца 8—12%, что связано с 7Сз-превращением при этих условиях. Выше 20° С механические свойства сталей с 8—12% Мп изменялись таким же образом, но в меньшей степени. [c.154]

Изменение свойств при статическом растяжении в процессе деформационного старения исследовано наиболее детально. В том случае, когда направление предварительной и окончательной (после старения) деформации совпадает, удается удовлетворительно связать изменение определенных свойств со стадиями, в том числе ранними, деформационного старения. На одном и том же образце возможно получить разнообразные свойства, характеризующие сопротивление различным деформациям, процесс упрочнения при деформации, сопротивление разрушению, а также косвенные сведения о поведении дислокаций. Эти свойства часто хорошо коррелируют с другими, в том числе эксплуатационными. Поэтому испытание на статическое растяжение (с записью технической и получением истинной диаграмм растяжения) использовано в преобладающем числе работ, исследующих изменение механических свойств при деформационном старении, а также причины этого изменения. [c.50]

Методика определения склонности низкоуглеродистой стали к деформационному старению непосредственно связана с кинетикой изменения различных свойств, их чувствительностью к различным стадиям старения, целью исследования, назначением стали, условиями технологического передела или эксплуатации. Все это предопределяет значительное разнообразие возможных методик. Наиболее полную и разностороннюю информацию о склонности к старению дает, естественно, комплексная методика с определением различных свойств. Однако на практике в большинстве случаев достаточным оказывается определение только одного или нескольких связанных индексов. Если исследуется принципиальная склонность стали к старению и его механизм, то целесообразно использовать такие высокочувствительные свойства, как характеристики ВТ и механические свойства, определяемые при малых деформациях, с одинаковым направлением предварительной и последующей деформации Оу, От, /п.т- Изменения таких характеристик, как От и /д.т, широко используются при определении склонности к старению холоднокатаного листа и жести, так как они хорошо коррелируют со штампуемостью изделий из этих полуфабрикатов. Изменение некоторых свойств при статическом растяжении вообще может быть хорошим индексом склонности к старению для изделий, от которых требуется достаточно высокая пластичность, например для увя-зочной проволоки. [c.91]

Однако, при статическом растяжении сплавов корреляция между механическими свойствами и фрактальной размерностью границ зерен отсутствует. Таблица 2.1 [c.98]

Результаты испытаний сплава Д16 свидетельствуют о том, что с ростом температуры до 350° С (за исключением интервала 20—100° С, в котором механические свойства сплава постоянны как при статических, так и при динамических нагрузках) при всех исследованных скоростях деформирования прочность понижается, а пластичность возрастает (см. рис. 53), причем при статическом растяжении характеристики пластичности увеличиваются со значительно большей скоростью, чем при ударном. [c.129]

Свойства при статических нагрузках. Механические свойства ковкого чугуна определяются структурой металлической основы, количеством и степенью компактности включений графита. Так как модуль упругости зависит в большей степени от количества графита, а твердость — от структуры металлической основы, то предел прочности при растяжении является функцией модуля упругости и твердости и может быть оценен по эмпирической формуле [c.119]

Марка серого чугуна состоит из букв Сч (серый чугун) и цифры, показывающей значение временного сопротивления при растяжении (кгс/мм ). Показателями механических свойств серых чугунов в соответствии с ГОСТ 1412 85 является прочность при статическом растяжении [c.93]

В соответствии с отмеченной особенностью чугуны целесообразнее использовать для деталей, работающих на сжатие. Однако в реальных условиях эксплуатации может возникнуть сложное напряженное состояние. В этом случае работоспособность чугуна лимитируется долей растягивающих напряжений. Поэтому показателем механических свойств серых чугунов, в соответствии с ГОСТ 1412-85, является прочность при статическом растяжении. [c.296]

Для определения механических свойств при низких температурах применя-ются те же стандартные методы, что и для исследования их при комнатной или повышенных температурах. Наиболее распространенными являются испытания на растяжение и ударный изгиб [1], в меньшей степени используются другие виды статических испытаний и испытания на усталость [й, 3]. Основной трудностью при низкотемпературных испытаниях является создание и поддерживание в образце и вокруг него необходимой температуры. Поэтому главным узлом всякой установки для испытания при низких температурах является> ванна (криостат), обеспечивающая необходимые температурные условия. Конструкция криостата определяется уровнем температуры методом испытания. При испытаниях до 77°К (—196°С—температура жидкого азота) применяются двухстенные ванны из красной меди, латуни или нержавеющей стали с-войлочной изоляцией. При температурах ниже 77° К криостат состоит в большинстве случаев из двух вставленных друг в друга стеклянных или металлических сосудов Дьюара, пространство между которыми заполнено жидким азотом. [c.119]

Исследовалось поведение треп ин в листовых образцах из алю-.мш1И( вых сплавов Д1()-Т1, АК4-1, САП, В-95, БАД-23 и титанового сплапа ВТ-14. Механические свойства при статическом растяжении 7 лад1 пх образцов приведены в таблице 31.1. [c.257]

Механические свойства при статическом растяжении на стандартных образцах с диаметром рабочей части 5 мм для всех трех фрагментов декомпозеров приведены в табл. 5.15. Видно, что предел текучести стали фрагментов Б и В ниже значений, регламентируемых ГОСТ 380-88(71) для СтЗсп на 5 и 2 5 МПа. Эти свойства стали указывают, что нет [c.344]

При повышенных температурах наблюдается рост скоростей развития усталостных трещин, связанный с уменьшением предела текучести и активизацией окислительных процессов, При этом начинает оказывать влияние частота нагружения при снижении частоты увеличивается скорость V. Типичными являются результаты, приведенные в работе Омура и др. [26]. Испытывались компактные образцы из сплава HS-188, имеющего химсостав, % Сг 21,82 W 13,83 Fe 1,4 С 0,10 Si 0,44 Со 39,84 Ni 21,87 Мп 0,66 Л1 0,19 и другие элементы в малых количествах. Зависимость механических свойств при статическом растяжении от температуры представлена в табл. 3. [c.205]

Материалы — Вероятностные характеристики механических свойств при статическом растяжении 139, 140 — Характеристика чувствительности к К01щснтрации напряжений и масштабному фактору 153, 154 [c.220]

Рис. 60. Зависимость механических свойств при статическом растяжении крупномерных образцов нормализованной стали 16Г2АФ от температуры испытания (лист толщиной 25 леж)

На рис. 119 показано влияние повышения содержания марганца в пределах 4—8% на механические свойства при статическом растяжении и ударную вязкость феррито-аустенитной стали типа 0Х18Г4- -8Н2Т в зависимости от температуры закалки. Приведенные данные показывают, в какой мере марганец и температура [c.187]

Влияние температуры и длительности старения на механические свойства при статическом растяжении и ударную вязкость деформированного сплава ЭП543, выплавленного в открытой индукционной печи и методом электрошлакового переплава, можно видеть из рис. 146. [c.231]

Таблица 57. Механические свойства при статическом и динамическом растяжении стали 12ХНЗА после закалки и низкого отпуска. Динамическое растяжение проведено на маятниковом копре с запасом энергии 300 Дж в специальном приспособлении. Статическое растяжение со скоростью хода траверсы 50 мм/мин. Продолжительность нагрева и выдержки 20 мин (при 100-900 °С) и 15 мин (при 1000-1200 °С) [55]

По данным [3] предел выносливости стали Г13Л на базе 10 циклов (диаметр образца 7,5 мм) составляет 18—20 кГ/мм , т. е. 25—30% от значения предела прочности при растяжении. Чувствительность к концентраторам напряжений составляет 33%. Предел выносливости при испытании плоских образцов толщиной 6 мм несколько выше (24 кПмм -). В табл. 40 приведены данные о пределе выносливости стали типа Г13Л в сопоставлении с механическими свойствами при статическом нагружении. [c.388]

Таблица 29. Механические свойства стали 40ХН при статическом растяжении со скоростью 1,2 мм/мин [27]

Механические свойства диэлектриков определяют следующие характеристики разрушающее напряжение при статическом растяжении разрушающее напряжение при статическом сжатии разрушающее напряжение при статическом изгибе твердость ударная вязкость сопротивление раскалывания стойкость к надрыву (для гибких материалов) гибкость по числу двойных перегибов пластоэластические свойства. Механические характеристики диэлектриков определяют соответствующие ГОСТы. [c.163]

При кратковременных статических испытаниях в условиях комнатной, повышенной и пониженной температуры базовые параметры Е и т можно получить при растяжении (или сжатии) стандартных гладких цилиндрических или плоских образцов с регистрацией диаграммы деформирования при этом необходимо обеспечение погрешностей измерения напряжений на уровне 1 %, а деформаций на уровне 2 %. Вместе с тем действующие стандарты не предусматривают опредаление параметра т (или Е1 ), в связи с этим ниже приведены зависимости между этими параметрами и стандартными характеристиками. механических свойств. При отсутствии прямых экспери-ментальных данных о величинах используют аналогичные связи. [c.135]

Проанализируем приведенные на рис. 123 и в табл. 17 данные с учетом механических свойств исследованных материалов, которые даны в табл. 15 [131]. Для исследованной меди и бронзы пределы упругости приблизительно совпадают с пределом выносливости на базе 10 циклов, у латуни циклический предел упругости превышает предел выносливости примерно в 1,3 раза. Если сравнить пределы текучести при медленном монотонном увеличении нагрузки ао,2 с пределами упругости при циклическом нагружении, то для меди Gy равно 0,32ао,27 Для латуни — 0,55ао,2, Для бронзы — 0,97ао,2- Таким образом, для меди и латуни уменьшение характеристик Су по сравнению с ао,2 более существенно, чем для бронзы. Этот факт, вероятно, может быть объяснен различной пластичностью исследуемых материалов, характеризуемой величиной относительного сужения -ф при статическом растяжении. [c.165]

Существует довольно много экспериментов, в которых показано, что изменение структурного состояния тонкого приповерхностного слоя приводит к существенному изменению его механических свойств [9]. Так, в известных экспериментах Адамса [104], проведенных на образцах из спектрально чистой Си (99,999% Си) при статическом растяжении, физический предел текучести отсутствовал. Упрочнение приповерхностного слоя путем поверхностного легирования атомами цинка приводило к резкому повышению напряжения течения, а после небольшой предварительной деформации и старения на кривой растяжения появлялся резкий предел текучести. Зуб текучести в этих опытах периодически появлялся, если после каждого деформирования на небольшую степень пластической деформации производилось старение. В случае чистых образцов меди промежуточное старение не изменяло хода кривой растяжения. При удалении упрочненного приповерхностного слоя толщиной 122 мкм появление зуба текучести не наблюдалось и восстанавливался первоначальный предел текучести чистой меди. Подобные эффекты были обнаружены при диффузии серебра в медь, приводящие к образованию приповерхностного слоя сплава толщиной 30 мкм. В антимониде индия зуб текучести связан с присутствием кислорода в поверхностных слоях кристалла [105]. [c.182]

Фосфатирование высокопрочных конструкционных сталей практически не оказывает влияния на их пластические и прочностные свойства при статическом и динамическом растяжении, а также не изменяет ударной вязкости этих сталей в пределах от -[-20 до —50° С, усталостная прочность их при повторных ударах также не снижается. Несколько снижается предел выносливости при знакопеременном изгибе —для стали, фосфатированной обычным способом на 12—15%, а ускоренным способом — на 5—10%. Предварительная закалка и отпуск при 470 °С высокопрочной стали предотвращает возникновение в ней хрупкости после фосфатирования [184]. Хрупкость фосфатированного металла устраняется при хранении его в течение 24 ч при комнатной температуре лли при 104 °С в течение 1 ч. По данным Ф. Н. Наумова и А. И. Липина [185], обычное фосфатирование (мажеф — 45 г/л, при 98 °С в течение 45 мин) конструкционных сталей марок ЗОХГСА, 40ХНМА, 38ХА и 12ХНЗА снижает предел выносливости металла (на 30—47%) и не оказывает существенного влияния на изменение его Сд и б. Фосфатирование в присутствии нитрата цинка не изменяет механические свойства указанных марок сталей. [c.108]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...